萬智華 厲彥忠 陳宏振

（1江蘇建筑職業(yè)技術(shù)學(xué)院建筑設(shè)備與市政工程學(xué)院 徐州 221116；2西安交通大學(xué)能源與動力工程學(xué)院 西安 710049）

豎直通道內(nèi)降膜流動數(shù)值模擬研究

萬智華1，2厲彥忠2陳宏振1

（1江蘇建筑職業(yè)技術(shù)學(xué)院建筑設(shè)備與市政工程學(xué)院 徐州 221116；2西安交通大學(xué)能源與動力工程學(xué)院 西安 710049）

降膜蒸發(fā)是一種高效的傳熱技術(shù)，平均液膜厚度是考察降膜蒸發(fā)傳熱性能的一個重要影響因素。本文基于VOF算法，建立了水和空氣沿二維豎直通道降膜流動的CFD模型，模擬研究了液膜速度、工質(zhì)種類、同向和逆向氣流對平均液膜厚度的影響。結(jié)果表明：提高液膜速度會增大平均液膜厚度；氣相工質(zhì)對液膜厚度影響不大，而液相工質(zhì)對液膜厚度影響較大，液膜厚度隨液相黏度增大而增大；同向氣流對入口段和發(fā)展段的液膜厚度影響不大，穩(wěn)定段液膜厚度會隨著同向氣流速度的增大而減??；平均液膜厚度隨逆向氣流速度增大而降低，當逆向氣流速度達到2．5 m/s后，氣流速度對液膜厚度的影響減小。

兩相流；降膜；波動；VOF算法；數(shù)值模擬

降膜流動具有傳熱溫差小、換熱效率高的優(yōu)點，因此廣泛應(yīng)用于海水脫鹽、食品工業(yè)、空調(diào)設(shè)備、化工等領(lǐng)域［1］。近些年，膜式主冷凝蒸發(fā)器在國外一些空分公司中得到了一定的應(yīng)用。相關(guān)研究表明，液膜厚度是影響降膜傳熱傳質(zhì)的主要因素，當Re＝30～1 600時，液膜表面會形成一定的表面波。當Re＞167時，液膜開始出現(xiàn)孤立波，而波動會對液膜厚度產(chǎn)生一定影響，因此研究液膜波動的變化規(guī)律對分析液膜的傳熱傳質(zhì)性能十分關(guān)鍵［2－3］。傳統(tǒng)研究降膜波動一般采用實驗的方法［4－5］。實驗方法數(shù)據(jù)比較可靠，但成本較高，有些物理量不便于測量。隨著計算機模擬技術(shù)的發(fā)展，使數(shù)值模擬求解復(fù)雜的降膜流動成為了可能。VOF模型能夠較好地捕捉氣液兩相界，因此在兩相流模擬方面得到了較為廣泛的應(yīng)用。影響降膜流動的因素很多，如接觸角、表面張力、工質(zhì)物性、入口速度分布等。 J．K．Min等［6］采用 VOF模型模擬了豎直壁面下降膜的液膜厚度、波幅、波速和波動頻率隨雷諾數(shù)的變化。許松林等［7］模擬研究了氣液速度和壁面切應(yīng)力對液膜流型的影響。劉玉峰等［8］模擬了Re＞4 760時豎壁下水降膜流動的情況。目前，對豎直壁面降膜已有一定的研究，但對不同氣液工質(zhì)種類、同向和逆向氣流對液膜厚度影響的研究不多。本文模擬研究了液膜速度、工質(zhì)種類、同向和逆向氣流等因素對液膜厚度的影響，為降膜研究提供一定的理論基礎(chǔ)。

1 模型與計算

1.1 物理模型與邊界條件

建立了如圖1所示的二維物理模型，流動長度為500 mm，寬度為 4.6 mm，液膜入口寬度為 0.6 mm。液相采用速度入口邊界條件，壁面采用無滑移邊界條件，其他均設(shè)為壓力出口邊界條件。為了更好地模擬壁面處的液膜波動情況，對近壁面處的網(wǎng)格進行了加密處理。

圖1 物理模型Fig．1 Physical model

為防止網(wǎng)格數(shù)目對計算結(jié)果精度的影響，進行了網(wǎng)格無關(guān)性驗證。計算了網(wǎng)格數(shù)量分別為14 500、30 000、60 000、120 000、150 000 個的 5 種網(wǎng)格模型。根據(jù)液膜的流動形態(tài)不同，許松林等［7］將流動方向劃分為入口段、發(fā)展段和穩(wěn)定段三個區(qū)域。本模擬中監(jiān)測了流動方向L＝150 mm，L＝250 mm和L＝350 mm三處液膜厚度的變化，并計算總平均液膜厚度δ—和液膜厚度相對偏差RET，不同網(wǎng)格模型下的計算結(jié)果如圖2所示。當網(wǎng)格數(shù)目達到120 000時，繼續(xù)增加網(wǎng)格數(shù)目時和RET變化不大。綜合考慮計算精度和成本，最終采用網(wǎng)格數(shù)量為120 000的網(wǎng)格模型進行計算。

1.2 數(shù)學(xué)模型與計算方法

為了模擬液膜氣液邊界的變化，采用不可壓縮非穩(wěn)定求解設(shè)置和VOF模型。該模型引入了流體相體積分數(shù)α的定義，即各相體積分數(shù)之和等于1，如式（1）所示：

式中：αl、αg分別為液相、氣相的體積分數(shù)。

各相體積分數(shù)方程如式（2）所示：

圖2 網(wǎng)格無關(guān)性驗證Fig．2 Verification of mesh independent

式中：αq為相體積分數(shù)，當q為l時，表示液相體積分數(shù)，當q為g時，表示氣相體積分數(shù)；為速度矢量。

動量方程：

式中：p為壓力，Pa；μ為動力黏度，kg/（m·s）；ρ為密度，kg/m3；為重力加速度，m/s2；為體積力源項，kg/（m2·s2）。

式中：ρ和黏度μ的計算式分別為：

式中：ρl、ρg分別為液相、氣相的密度，kg/m3；μl、μg分別為液相、氣相的動力黏度，kg/（m·s）。

Fluent中連續(xù)表面張力模型（continuum surface force，CSF）是由 J．U．Brackbill等［9］提出的。 該模型提出的表面張力可以直接添加到動量方程的體積力源項F?中，如式（6）所示：

式中：σ為表面張力系數(shù)，N/m；κ為界面曲率，其計算式如下：

采用VOF模型，默認水和空氣作為計算介質(zhì)，第一相為空氣，第二相為水。經(jīng)計算Re＜1 000，因此采用層流模型，壓力和速度耦合采用PISO方法，動量方程采用二階迎風差分格式。默認表面張力系數(shù)為0.072 N/m，默認接觸角為45°。

1.3 模型驗證

由于自由降膜通常存在著基底液膜、大的孤立波和小的毛細波，使液膜厚度并不固定，因此有必要采用統(tǒng)計方法來描述［10］。 Y．Q．Yu 等［11］指出統(tǒng)計變量主要分兩種，一種是液膜厚度統(tǒng)計變量，包括平均液膜厚度、最大液膜厚度、最小液膜厚度和液膜厚度的標準差等；另一種是表面波統(tǒng)計變量，主要包括波頻率、波長和波速等。

本文采用了平均液膜厚度來分析液膜厚度的變化，J．K．Min等［6］將各位置平均液膜厚度定義為瞬態(tài)液膜厚度的算術(shù)平均值，如式（8）所示，該定義可以反映各個位置液膜厚度的變化。

式中：δi為瞬態(tài)的液膜厚度，mm；n為樣本的數(shù)目，本研究取流動時間為0.3 s，則樣本數(shù)n＝3 000。

同一工況3個位置處最大平均液膜厚度和最小平均液膜厚度的相對偏差定義為液膜厚度相對偏差RET，其計算式如（9）所示。該定義可以反映各個位置處液膜厚度的偏差。

為更好的對比不同工況下的結(jié)果，定義總平均液膜厚度為3個監(jiān)測位置的平均液膜厚度的平均值，計算式為：

液膜Re定義式為：

W．Nusselt［12］提出層流降膜理論的平均液膜厚度計算式為：

式中：ν為液相運動黏度，m2/s。

A．E．Dukler等［13］采用全場速度分布計算出平均液膜厚度：

H．Brauer等［14－16］提出的平均液膜厚度計算式分別為：

分別模擬了Re＝200、649、1 000的3種工況，3個監(jiān)測位置的平均液膜厚度結(jié)果如圖3所示，為了使液膜厚度隨雷諾數(shù)變化呈線性變化，橫坐標采用了對數(shù)坐標。在相同Re工況下，不同位置的平均液膜厚度差異不大。通過與文獻中的平均液膜厚度經(jīng)驗關(guān)聯(lián)式對比，發(fā)現(xiàn)模擬結(jié)果和經(jīng)驗公式變化趨勢吻合較好，結(jié)果與W．Nusselt［12］提出的經(jīng)驗公式最為接近。說明本文采用模型可以較為準確的模擬平均液膜厚度的變化。

圖3 不同入口雷諾數(shù)下的平均液膜厚度Fig．3 Average film thickness（）for different Re

圖4給出了流動方向L＝0.35～0.40 m位置的氣相分布云圖，x為液膜的厚度，m。圖中顯示下降液膜存在類似的正弦波，具有較為陡峭的波前和平緩的波背，這與 D．Gao等［17］的結(jié)果吻合。

圖4 正弦波狀圖Fig．4 Figure of sinusoidal?type wave

為進一步驗證模型的可靠性，對流動方向L＝0.365 ～0.380 m 范圍內(nèi)某個孤立波（如圖 5）內(nèi)的速度進行分析。

為了與文獻中液膜速度對比，橫坐標采用液膜厚度與最大液膜厚度之比x/δmax，縱坐標采用液膜速度和最大液膜速度之比u/umax，繪制如圖6所示的流動方向上L＝0.375 m處液膜速度隨厚度方向的變化，模擬結(jié)果與 W．Nusselt等［18－20］結(jié)果吻合較好，進一步驗證了模型的可靠性。

圖5 孤立波圖Fig．5 Figure of the solitary wave

圖6 液膜速度隨厚度變化Fig．6 Velocity varies with film thickness

2 模擬結(jié)果與分析

2.1 液膜速度的影響

為了使得模擬結(jié)果更加準確，采用 W．Nus?selt［18］理論入口速度分布作為液膜入口的邊界條件，如式（17）所示。為了研究不同入口速度u0的影響，本文研究了6種速度條件下的情況，入口速度u0分別為 0.33、0.59、0.84、1.09、1.42、1.67 m/s。 總平均液膜厚度如圖7所示，隨液膜入口速度的增大而呈增大趨勢。這主要是因為液膜流量增加，使液膜厚度出現(xiàn)相應(yīng)的增大，說明液相雷諾數(shù)Re越大，平均液膜厚度越大。

式中：uin為入口液膜速度，m/s；h0為入口液膜厚度，mm，取h0＝0.6 mm；u0為液膜平均速度，m/s；y為液膜的距離壁面的距離，m。

2.2 工質(zhì)種類的影響

圖7 總平均液膜厚度隨入口液膜速度變化Fig．7varies with film velocity

為研究不同工質(zhì)降膜厚度的分布情況，本文研究了6種氣液工質(zhì)對下的工況，工質(zhì)物性參數(shù)如表1所示。所有工況的入口液相速度均為0.335 m/s。經(jīng)模擬，總平均液膜厚度如圖8所示?？梢悦黠@看出，當液相確定時，改變氣相種類對平均液膜厚度幾乎沒有影響，而液相種類影響較大。在所有工況中，以乙醇、水、甲苯為液相工質(zhì)的總平均液膜厚度依次減小。經(jīng)計算，以甲苯為液相的液膜Re＝297，以乙醇為液相的液膜Re＝132，得到結(jié)果卻是后者液膜厚度更大，說明平均液膜厚度不僅與雷諾數(shù)有關(guān)，還與液相黏度有關(guān)。這是因為黏度越大，越容易黏滯在壁面上，導(dǎo)致液膜厚度增加。 由式（12）、式（14） ～（16）可以看出，液膜的平均厚度與工質(zhì)的黏度呈現(xiàn)正相關(guān)的關(guān)系，說明模擬結(jié)果和文獻中提出的平均液膜厚度經(jīng)驗關(guān)聯(lián)式結(jié)果吻合較好，進一步驗證了模型的可靠性。

2.3 同向氣流的影響

由于降膜蒸發(fā)過程中會源源不斷地產(chǎn)生氣體，氣體的存在會影響液膜的流動，進而導(dǎo)致液膜厚度變化。因此，有必要研究氣流對平均液膜厚度的影響。研究了4種同向氣流速度工況，氣相入口速度分別為1.0、1.5、2.0、2.5 m/s，以氣相入口設(shè)置為壓力出口條件的工況為參考工況，各位置平均液膜厚度δ—隨不同工況的變化如圖9所示，給出了各個位置的平均液膜厚度的標準差。同向氣流對流動入口段和發(fā)展段的總平均液膜厚度影響不大。隨著流動的不斷發(fā)展和同向氣流的不斷增大，液膜發(fā)展段的平均液膜厚度出現(xiàn)下降趨勢。當速度為2.5 m/s時，L＝350 mm平均液膜厚度降為最低，相比壓力出口的工況減少了3.8%。圖中的縱向圖線上下端的橫線位置代表的是液膜厚度的標準差，長度越長，表示液膜厚度的標準差越大，液膜波動越明顯。不難看出，隨著氣流速度的增大，三個位置的平均液膜厚度標準差逐漸增大，說明隨著同向氣流速度的增大，平均液膜厚度的波動程度增大。

表1 不同工質(zhì)對物性Tab．1 Material properties for different medium groups

圖8 不同工質(zhì)對下平均液膜厚度Fig．8for different medium groups

圖9 各位置平均液膜厚度隨同向氣流速度變化Fig．9 Average film thickness（）varyies with co?current gas velocity

圖10為不同同向氣流速度下整個通道內(nèi)的氣相分布云圖。以沒有同向氣流的工況為參考工況，發(fā)現(xiàn)液膜上面的孤立波之間距離較近。孤立波之間的基底液膜厚度較厚。隨著同向氣流的增大，孤立波波峰之間的間距不斷增大，且基底液膜厚度逐漸變薄，特別是在液膜流動后期，這一現(xiàn)象更加明顯。這主要是由于氣流的擾動作用迫使液膜的波峰出現(xiàn)偏移，增加了液膜的流動速度，使液膜更加快速的流出通道，導(dǎo)致液膜厚度降低。沒有同向氣流時，在流動方向L＝0.2 m以后才出現(xiàn)波動，但隨著氣相速度的不斷增大，在流動方向0.2 m之前也出現(xiàn)了液膜波動現(xiàn)象，這是由于氣體的剪應(yīng)力改變了表面波的渦旋結(jié)構(gòu)、尺度及個數(shù)，導(dǎo)致液膜表面波出現(xiàn)變化，與于意奇［21］提出的結(jié)果相符。

2.4 逆向氣流的影響

為了研究逆向氣流對液膜厚度的影響，研究了4種不同逆向氣流的速度工況，氣相速度入口分別為 －1.0、－1.5、－2.0、－2.5 m/s，并與壓力出口的參考工況結(jié)果進行對比。由于在逆向氣流工況下，不同位置處液膜厚度基本相等，因此只給出總平均液膜厚度δ—隨不同逆向氣流工況的變化，結(jié)果如圖11所示。隨著逆向氣流速度的不斷增大，總平均液膜厚度出現(xiàn)降低的趨勢。當逆向氣相速度達到2.5 m/s之后，逆向氣相速度對液膜厚度的影響趨于平緩。同時，總平均液膜厚度的標準差出現(xiàn)增大趨勢，說明隨著逆向氣體速度增大，會導(dǎo)致液膜厚度出現(xiàn)較大的波動，這是由逆向氣體產(chǎn)生的剪應(yīng)力導(dǎo)致的結(jié)果。

圖12所示為不同逆向氣流工況下液膜速度隨液膜厚度x方向的變化，隨著逆向氣流的增大，液膜內(nèi)的速度呈逐漸減小的趨勢。這是由于逆向氣相出口靠近液相的入口，會對液相產(chǎn)生反向的切應(yīng)力，減少了液膜的流入速度，導(dǎo)致液膜厚度的降低。

3 結(jié)論

降膜蒸發(fā)是一種高效的傳熱技術(shù)。液膜沿著壁面向下流動是一個波動的過程，波動對于液膜的厚度影響很大，而液膜厚度的大小是影響液膜導(dǎo)熱的一個重要因素。因此，了解液膜厚度的變化規(guī)律是研究液膜傳熱傳質(zhì)的基礎(chǔ)。本文通過數(shù)值模擬的方法研究了入口速度、不同工質(zhì)、同向氣流和逆向氣流對平均液膜厚度的影響。主要得到結(jié)論如下：

圖10 不同同向氣相流速下的氣相分布云圖Fig．10 Gas distributions for different co?current gas velocity

圖11 不同逆向氣流速度下總平均液膜厚度Fig．11for different counter?current gas velocity

圖12 不同逆向氣流下液膜速度隨厚度方向變化Fig．12 Film velocity varies with thickness for different counter?current gas velocity

1）當采用Nusselt入口速度分布作為液膜入口速度時，增加液膜入口的速度會導(dǎo)致平均液膜厚度增大，說明液相雷諾數(shù)越大，平均液膜厚度越大。

2）當入口液膜速度相同時，對于不同工質(zhì)對，液相工質(zhì)種類相同時，改變氣相工質(zhì)種類對平均液膜厚度影響不大。平均液膜厚度不僅與液膜雷諾數(shù)有關(guān)，還與液相黏度有關(guān)，黏度越大，液膜厚度越大。

3）當入口液膜速度恒定，且存在同向氣流時，增加氣流速度使液膜穩(wěn)定段的平均液膜厚度出現(xiàn)降低的趨勢，而液膜入口段和發(fā)展段變化并不明顯。當存在逆向氣流時，增加氣流速度會導(dǎo)致流動方向各位置的平均液膜厚度出現(xiàn)降低的趨勢。而當逆向氣相速度達到2.5 m/s后，繼續(xù)增大速度對液膜厚度影響程度降低。

本文受江蘇建筑職業(yè)技術(shù)學(xué)院校級課題項目（JYA315?13），江蘇省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳項目（2016ZD56），江蘇建筑職業(yè)技術(shù)學(xué)院品牌專業(yè)建設(shè)項目（PPZY2016A01）資助。（The project was supported by the university project of Jiangsu Voca?tional Institute of Architectural Technology （No．JYA315?13），Department of Housing and Urban?Rural Development of Jiangsu Province （No．2016ZD56）．），Brand Profession project of Jiangsu Vocational Institute of Architectural Technology （No．PPZY?2016A01）．）

［1］萬智華，厲彥忠，周媛媛．低溫流體在豎直通道中降膜蒸發(fā)研究進展［J］．制冷學(xué)報，2016，37（5）：112?118．（WAN Zhihua，LI Yanzhong，ZHOU Yuanyuan．Research progress of falling film evaporation of cryogenic fluid in ver?tical channels［J］．Journal of Refrigeration，2016，37（5）：112?118．）

［2］PARK I S，MAN Y K．Numerical investigation of the heat and mass transfer in a vertical tube evaporator with the three?zone analysis［J］．International Journal of Heat ＆Mass Transfer，2009，52（1/2）：2599?2606．

［3］YU Y Q，WEI S J，YANG Y H，et al．Experimental study of water film falling and spreading on a large vertical plate［J］．Progress in Nuclear Energy，2012，54（1）：22?28．

［4］YU Y Q，CHENG X．Experimental study of water film flow on large vertical and inclined flat plate［J］．Progress in Nu?clear Energy，2014，77：176?186．

［5］SIEBENECK K，POPOV W，STEFANAK T，et al．Pillow plate heat exchangers?investigation of flow characteristics and wetting behavior at single?flow conditions［J］．Chemie Ingenieur Technik，2015，87（3）： 235?243．

［6］MIN J K，PARK I S．Numerical study for laminar wavy motions of liquid film flow on vertical wall［J］．Internation?al Journal of Heat ＆ Mass Transfer，2011，54（15/16）：3256?3266．

［7］許松林，趙嬋．氣液并流垂直液膜流動的數(shù)值模擬［J］．天津大學(xué)學(xué)報 （自然科學(xué)與工程技術(shù)版），2014，47（12）：1039?1046．（XU Songlin，ZHAO Chan．Numeri?cal simulation of co?current gas?liquid vertical liquid film flow［J］．Journal of Tianjin University （Science and Tech?nology），2014，47（12）：1039?1046．）

［8］劉玉峰，童一峻，任海剛，等．高雷諾數(shù)豎壁降膜流動特性的數(shù)值研究［J］．紅外技術(shù)，2010，32（10）：567?571．（LIU Yufeng，TONG Yijun，REN Haigang，et al．Numerical investigation on flow characteristics of falling wa?ter film down a vertical plate at high reynolds number［J］．Infrared Technology，2010，32（10）：567?571．）

［9］BRACKBILL J U，KOTHE D B，ZEMACH C．A continu?um method for modeling surface tension［J］．Journal of Computational Physics，1992，100（2）：335?354．

［10］吳正人，宋朝匣，劉梅，等．流動液膜的數(shù)值模擬研究綜述［J］．化工進展，2015，34（9）：3216?3220，3255．（WU Zhengren，SONG Zhaoxia，LIU Mei，et al．Review on the numerical simulation of the flowing liquid film ［J］．Chemical Industry and Engineering Progress，2015，34（9）：3216?3220，3255．）

［11］YU Y Q，CHENG X．Experimental study of water film flow on large vertical and inclined flat plate［J］．Progress in Nu?clear Energy，2014，77：176?186．

［12］NUSSELT W．Der waè rmeaustausch am berieselungskuè hler［J］．VDI?Z，1923，67（9）：206?216．

［13］DUKLER A E，BERGELIN O P．Characteristics of flow in falling liquid films［J］．Chemical Engineering Progress，1952，48（11）：557?563．

［14］BRAUER H．Str?mung und w?rmeübergang bei rieselfil?men［J］．VDI?Forschungsheft，1956，457（22）： 1?40．

［15］TAKAHAMA H，KATO S．Longitudinal flow characteris?tics of vertically falling liquid films without concurrent gas flow［J］．International Journal of Multiphase Flow，1980，6（3）：203?215．

［16］ARAGAKI T，TOYAMA S，SALAH H M，et al．Transi?tional zone in falling liquid film ［J］．Kagaku K?gaku Ronbunshū，1987，13（3）：373?375．

［17］GAO D，MORLEY N B，DHIR V．Numerical simulation of wavy falling film flow using VOF method［J］．Journal of Computational Physics，2003，192（2）：624?642．

［18］NUSSELT W．Die oberflachen kondensation des wasser?damfes［J］．Zeitsehrit des Vereines Deutscher Ingenieure，1916，60：569?575．

［19］XU Z F，KHOO B C，WIJEYSUNDERA N E．Mass trans?fer across the falling film： simulations and experiments［J］．Chemical Engineering Science，2008，63（9）：2559?2575．

［20］ALEKSEENKO S V，YE N V，POKUSAEV B G．Wave formation on a vertical falling liquid film［J］．Aiche Jour?nal，1985，31（9）：1446?1460．

［21］于意奇．大尺度平板水膜流動行為的數(shù)值模擬和試驗研究［D］．上海：上海交通大學(xué)，2012．（YU Yiqi．Ex?perimental and numerical study on film flow behavior on la?ger scale flat plate［D］．Shanghai： Shanghai Jiao Tong Uni?versity，2012．）

Numerical Simulation of Falling Film Flow in Vertical Channel

Wan Zhihua1，2Li Yanzhong2Chen Hongzhen1
（1．School of Construction Equipment and Municipal Engineering，Jiangsu Vocational Institute of Architectural Tech?nology，Xuzhou，221116，China；2．School of Energy and Power Engineering，Xi′an Jiaotong University，Xi′an，710049，China）

Falling?film evaporation is an efficient heat?transfer technology．The average film thickness is an important factor that affects the heat?transfer performance．Based on the volume of fluid （VOF） algorithm，a computational fluid dynamics （CFD） model was estab?lished to describe the flow of a two?phase （air?water） falling film on a two?dimensional vertical channel．The effects of the film velocity，working medium，and co?current and counter?current gas on the liquid film thickness were investigated．The results show that the film thickness grows with the increasing film velocity．The gas?phase medium has little effect on the liquid?film thickness；however，the liquid medium has a great influence，and the film thickness increases with the liquid?film viscosity．The co?current gas flow has little effect on the film thickness in the entry and development regions．However，in the stable regions，the film thickness decreases with the increasing co?current gas velocity．The average film thickness decreases with the increase of the counter?current gas velocity．When the counter?cur?rent gas velocity reaches 2．5 m/s，the gas?velocity′s influence on the liquid?film thickness decreases．

two?phase flow；falling film；fluctuation；VOF algorithm；numerical simulation

Li Yanzhong，male，Ph．D，professor，School of Energy and Power Engineering，Xi′an Jiaotong University，＋ 86 29?82668738，E?mail：yzli?epe＠ mail．xjtu．edu．cn．Research fields：cycle of re?frigeration and cryogenic system and process of thermal physical，research for the law of flow and heat transfer of cryogenic fluid．

TB657.5；TK124；TQ051.6

A

0253－4339（2017）06－0080－07

10.3969 /j.issn.0253 － 4339.2017.06.080

2017年4月17日

厲彥忠，男，博士，教授，西安交通大學(xué)能源與動力工程學(xué)院，（029） 82668738，E?mail： yzli?epe＠ mail．xjtu．edu．cn。 研究方向：制冷與低溫系統(tǒng)循環(huán)及熱物理過程、低溫流體流動與傳熱規(guī)律。