文川

摘 要：本文對(duì)四川華電珙縣發(fā)電有限公司發(fā)生的一起水冷壁泄漏事故的原因進(jìn)行了分析，并從加強(qiáng)檢修工作管理和加強(qiáng)運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整兩個(gè)方面介紹了預(yù)防鍋爐水冷壁泄漏的措施，重點(diǎn)從制粉系統(tǒng)調(diào)整、風(fēng)煙系統(tǒng)調(diào)整、給水調(diào)整這3個(gè)方面介紹了運(yùn)行人員預(yù)防鍋爐水冷壁泄漏可以采取的措施。

關(guān)鍵詞：W型火焰鍋爐 水冷壁泄漏 檢修 運(yùn)行

中圖分類(lèi)號(hào)：TK228 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1674-098X（2017）09（c）-0030-03

四川華電珙縣發(fā)電有限公司（以下簡(jiǎn)稱(chēng)珙縣電廠(chǎng)）一期工程為2×600MW超臨界機(jī)組，鍋爐采用東方鍋爐（集團(tuán)）股份有限公司制造的DG-1950/25.4-Ⅱ8型超臨界參數(shù)、W型火焰燃燒、垂直管圈水冷壁變壓直流、一次再熱、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、全鋼架、全懸吊結(jié)構(gòu)П型鍋爐。鍋爐配套6臺(tái)雙進(jìn)雙出磨煤機(jī)，24只雙旋風(fēng)煤粉濃縮燃燒器，每臺(tái)磨煤機(jī)帶4只煤粉燃燒器。制粉系統(tǒng)配置6套冷一次風(fēng)機(jī)正壓直吹式制粉系統(tǒng)，每套系統(tǒng)由1臺(tái)雙進(jìn)雙出磨煤機(jī)、2臺(tái)電子稱(chēng)重給煤機(jī)、2臺(tái)動(dòng)態(tài)煤粉分離器以及相應(yīng)的連接管道和控制風(fēng)門(mén)組成。風(fēng)煙系統(tǒng)配置2臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流式送風(fēng)機(jī)，2臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)，2臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流式一次風(fēng)機(jī)，2臺(tái)容克式空氣預(yù)熱器。啟動(dòng)系統(tǒng)采用帶再循環(huán)泵（BCP）的內(nèi)置啟動(dòng)系統(tǒng)，由啟動(dòng)分離器、儲(chǔ)水罐、再循環(huán)泵、再循環(huán)泵流量調(diào)節(jié)閥、儲(chǔ)水罐水位控制閥、疏水泵等組成。給水系統(tǒng)配置2臺(tái)50%BMCR的汽動(dòng)調(diào)速給水泵，配置1臺(tái)30%BMCR的啟動(dòng)用電動(dòng)給水泵。

珙縣電廠(chǎng)#1機(jī)組于2011年2月投產(chǎn)，#1機(jī)組鍋爐是首臺(tái)國(guó)產(chǎn)600MW超臨界“W”火焰鍋爐。2015年3月30日，#1爐發(fā)生一起水冷壁泄漏停機(jī)事故。本文通過(guò)對(duì)這起事故的原因進(jìn)行分析，并提出相應(yīng)的預(yù)防措施，以防止類(lèi)似事故再次發(fā)生。

1 水冷壁泄漏現(xiàn)象及原因分析

1.1 水冷壁泄漏現(xiàn)象

2015年3月30日23：00，#1機(jī)組負(fù)荷390MW，巡檢檢查發(fā)現(xiàn)前墻標(biāo)高50m處爐膛中心線(xiàn)區(qū)域水冷壁處聲音異常，給水流量、煙溫、爐膛負(fù)壓、燃燒等參數(shù)無(wú)明顯異常，分析判斷水冷壁爐膛內(nèi)方向輕微泄漏。4月1日18：10，給水流量與主汽流量差突然增大至100t/h（正常情況下為30～40t/h），判斷水冷壁泄漏增大，立即匯報(bào)調(diào)度停機(jī)。

停機(jī)后，對(duì)鍋爐“四管”進(jìn)行檢查發(fā)現(xiàn)：前墻標(biāo)高約50m處從爐左往右數(shù)第350根水冷壁管（前墻共668根水冷壁管）扁鋼橫向拉裂，并在上方標(biāo)高52m處發(fā)生泄漏；爐前左數(shù)第12組屏式過(guò)熱器（屏過(guò)分爐前爐后兩組）管子吹損泄漏，最外圈3根管子甩出，屏式過(guò)熱器爐前組左數(shù)第10～14屏、爐后組第9～13屏不同程度吹損；高溫過(guò)熱器從左往右數(shù)第21～24屏區(qū)域部分管子以及2根凝渣管不同程度吹損泄漏。

1.2 水冷壁泄漏原因分析

從此次水冷壁泄漏事故現(xiàn)象分析，是前墻標(biāo)高50m處從爐左往右數(shù)第350根水冷壁管在扁鋼處被橫向拉裂泄漏，造成該水冷壁管管內(nèi)工質(zhì)流量減小，使該管上方標(biāo)高52m處爐內(nèi)方向發(fā)生過(guò)熱爆管，爆口內(nèi)沖出的蒸汽吹損屏式過(guò)熱器，屏式過(guò)熱器管子泄漏后在爐內(nèi)不規(guī)則甩動(dòng)，造成屏式過(guò)熱器、高溫過(guò)熱器及凝渣管吹損。那么探究前墻標(biāo)高50m處從爐左往右數(shù)第350根水冷壁管在扁鋼處被橫向拉裂泄漏的原因便十分關(guān)鍵，以下從珙縣電廠(chǎng)所用鍋爐的特點(diǎn)進(jìn)行分析。

1.2.1 W火焰燃燒方式

珙縣電廠(chǎng)地處云貴川三省交界處，此地?zé)o煙煤儲(chǔ)量豐富，設(shè)計(jì)煤種為無(wú)煙煤。為了解決無(wú)煙煤著火難、穩(wěn)燃難、燃盡難的問(wèn)題，東鍋DG-1950/25.4-Ⅱ8型鍋爐采用了W火焰燃燒方式，燃燒器單層順列布置在鍋爐下?tīng)t膛水冷壁前后拱上（如圖1），爐膛寬度為32.12m，這樣極易引起輸入熱負(fù)荷沿爐膛寬度方向分布不均，從而引起水冷壁壁溫偏差。

1.2.2 垂直管圈水冷壁

由于W火焰鍋爐的燃燒器必須布置在前后墻拱上，且上下?tīng)t膛截面不同等問(wèn)題，為方便布置，東鍋DG-1950/25.4-Ⅱ8型鍋爐采用了垂直管圈水冷壁。布置時(shí)單根水冷壁管在爐膛內(nèi)某一位置從下部水冷壁進(jìn)口集箱垂直向上，一直沿這一位置延伸至上部水冷壁出口，單根水冷壁管在爐膛的周界位置不發(fā)生變化，這樣的布置型式使得單根水冷壁管回路始終處于熱負(fù)荷高的區(qū)域或熱負(fù)荷低的區(qū)域，進(jìn)一步加劇了水冷壁的壁溫偏差。

1.2.3 超臨界直流鍋爐

超臨界W火焰直流鍋爐水冷壁內(nèi)的水在高于最低直流負(fù)荷點(diǎn)運(yùn)行后，在管內(nèi)某個(gè)位置會(huì)全部汽化[1]。各水冷壁管子壁溫因吸熱量不同而不同，吸熱多的管子出口溫度高，吸熱少的管子出口溫度低，上部水冷壁出口也就出現(xiàn)了溫差，一般有50℃～80℃，同時(shí)上部水冷壁吸熱多的管子也更容易出現(xiàn)超溫。因此，在水全部汽化后，如果能將所有水冷壁管內(nèi)蒸汽通過(guò)混合集箱混合再分配，此時(shí)管子內(nèi)的蒸汽溫度偏差應(yīng)該減少很多。但是東鍋DG-1950/25.4-Ⅱ8型鍋爐上下部水冷壁間僅設(shè)置了分段中間混合集箱，沒(méi)有設(shè)置中間過(guò)渡段全混合集箱，不能很好地起到混合作用。2013年4月份，公司曾召開(kāi)過(guò)“增加鍋爐過(guò)渡段水冷壁全混合集箱改造方案”專(zhuān)題研討會(huì)，因?yàn)橐淹懂a(chǎn)鍋爐進(jìn)行增加過(guò)渡段水冷壁全混合集箱的重大技術(shù)改造沒(méi)有先例，改造風(fēng)險(xiǎn)難以評(píng)估，決定暫不實(shí)施（至今也未實(shí)施）。

從珙縣電廠(chǎng)所用東鍋DG-1950/25.4-Ⅱ8型鍋爐的3個(gè)特點(diǎn)分析可知，超臨界W火焰直流鍋爐上部水冷壁出口往往有50℃～80℃的溫差，如果爐內(nèi)由于燃燒影響熱偏差過(guò)大，水冷壁出口溫差也將更高，珙縣電廠(chǎng)最高時(shí)能達(dá)到110℃。上部水冷壁部分區(qū)域容易出現(xiàn)超溫，從長(zhǎng)期觀(guān)察看來(lái)，主要集中在前墻上部水冷壁中間區(qū)域和后墻凝渣管。前墻上部水冷壁中間區(qū)域超溫和溫度偏差兩個(gè)因素共同作用導(dǎo)致了前墻標(biāo)高50m處從爐左往右數(shù)第350根水冷壁管在扁鋼處被橫向拉裂泄漏，從而發(fā)生了此次水冷壁泄漏停機(jī)事故。

2 水冷壁泄漏防范措施endprint

水冷壁泄漏直接威脅到鍋爐的安全運(yùn)行，因此如何預(yù)防水冷壁泄漏便顯得尤為重要，從電廠(chǎng)部門(mén)職能分工來(lái)看，應(yīng)從檢修和運(yùn)行兩個(gè)方面著手。

2.1 加強(qiáng)檢修工作管理

從檢修方面來(lái)看，主要在于加強(qiáng)防磨防爆工作管理，在大小修以及機(jī)組停運(yùn)備用期間，將水冷壁拉裂泄漏列入防磨防爆重點(diǎn)檢查項(xiàng)目，利用宏觀(guān)檢查、探傷等手段，及早發(fā)現(xiàn)缺陷消除隱患。同時(shí)，需加強(qiáng)水冷壁管焊接工藝質(zhì)量管理，避免因焊接工藝質(zhì)量缺陷而導(dǎo)致水冷壁管泄漏，因?yàn)殓羁h電廠(chǎng)#1爐在2012年8月9日就發(fā)生過(guò)一起因焊接雜物掉入水冷壁管內(nèi)而引起的超溫爆管事故。

2.2 加強(qiáng)運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整

從這起水冷壁泄漏事故原因分析可以看出，運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整的關(guān)鍵在于控制水冷壁超溫和溫度偏差，影響水冷壁溫度的因素很多，主要在于風(fēng)、煤、水的合理搭配，具體可以從以下幾個(gè)方面控制。

2.2.1 制粉系統(tǒng)調(diào)整

從前文分析可以看出，W火焰鍋爐燃燒器的單列布置是水冷壁產(chǎn)生溫差的原因之一，如果輸入熱負(fù)荷不均，將會(huì)進(jìn)一步加大水冷壁溫差。為了使得輸入熱負(fù)荷均勻，可以在合理安排制粉系統(tǒng)上運(yùn)行想辦法。在條件允許情況下，350～400MW負(fù)荷保持4臺(tái)制粉系統(tǒng)運(yùn)行，400～480MW負(fù)荷保持5臺(tái)制粉系統(tǒng)運(yùn)行，480～600MW負(fù)荷保持6臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行。由于機(jī)組長(zhǎng)期在負(fù)荷發(fā)電負(fù)荷365MW運(yùn)行，所以需長(zhǎng)期保持4臺(tái)制粉系統(tǒng)運(yùn)行，4臺(tái)制粉系統(tǒng)的配置也很關(guān)鍵。從圖1燃燒器的分布可以看出，如果出現(xiàn)A、B、C磨煤機(jī)同時(shí)運(yùn)行，而D、E、F磨煤機(jī)運(yùn)行一臺(tái)的情況，將會(huì)導(dǎo)致前墻左側(cè)和后墻右側(cè)燃燒偏弱；如果D、E、F磨煤機(jī)同時(shí)運(yùn)行，而A、B、C磨煤機(jī)運(yùn)行一臺(tái)，將會(huì)導(dǎo)致前墻右側(cè)和后墻左側(cè)燃燒偏弱的情況，這兩種情況既不安全也容易出現(xiàn)較大溫差，所以原則上不允許出現(xiàn)。一般而言，需4臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行時(shí)，建議在A、B、C磨中選取2臺(tái)，在D、E、F磨中選取2臺(tái)。如果長(zhǎng)時(shí)間固定4臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行，也會(huì)出現(xiàn)對(duì)應(yīng)燃燒器區(qū)域溫度偏高的情況，所以每隔一段時(shí)間，應(yīng)當(dāng)進(jìn)行磨煤機(jī)切換，具體的時(shí)間可以根據(jù)實(shí)際情況制定，珙縣電廠(chǎng)目前執(zhí)行的是運(yùn)行72h切換的規(guī)定。各臺(tái)制粉系統(tǒng)的出力也比較重要，在設(shè)備無(wú)故障的情況下，應(yīng)當(dāng)維持各運(yùn)行制粉系統(tǒng)出力一致，部分水冷壁溫度高區(qū)域的對(duì)應(yīng)制粉系統(tǒng)燃燒器的出力可以適當(dāng)小些。

單臺(tái)制粉系統(tǒng)的調(diào)整也很重要。從實(shí)際運(yùn)行情況來(lái)看，啟停磨煤機(jī)和加減負(fù)荷時(shí)，容易出現(xiàn)水冷壁超溫和溫差增大，需特別引起重視。磨煤機(jī)啟動(dòng)時(shí)，必須采用閉磨啟動(dòng)方式，并將動(dòng)態(tài)分離器轉(zhuǎn)速置于最大，啟動(dòng)后在逐步調(diào)至正常轉(zhuǎn)速，避免對(duì)爐內(nèi)燃燒造成較大的熱沖擊。停磨時(shí)需將筒體煤粉抽空，避免再次啟動(dòng)時(shí)大量煤粉進(jìn)入爐內(nèi)對(duì)燃燒造成較大波動(dòng)。加減負(fù)荷時(shí)，增減燃料幅度不宜太大太快，要充分考慮提前量。當(dāng)機(jī)組處于協(xié)調(diào)控制時(shí)，需注意磨煤機(jī)容量風(fēng)門(mén)自動(dòng)跟蹤情況，如果出現(xiàn)變化太快或響應(yīng)遲緩的情況，應(yīng)當(dāng)立即解除自動(dòng)，采用手動(dòng)控制。磨煤機(jī)正常運(yùn)行時(shí)，需注意磨煤機(jī)的料位控制和動(dòng)態(tài)分離器的轉(zhuǎn)速控制，這兩個(gè)因素直接影響煤粉細(xì)度。珙縣電廠(chǎng)的雙進(jìn)雙出磨煤機(jī)采用差壓料位監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，1500Pa是最大顯示值，相當(dāng)于滿(mǎn)磨料位，正常按600～900Pa控制。動(dòng)態(tài)分離器的合理轉(zhuǎn)速需根據(jù)動(dòng)態(tài)分離器的堵塞情況確定，正常按85%以上控制，一般不低于70%。由于燃料中常含有雜物，容易造成分離器堵塞，所以需定期清理動(dòng)態(tài)分離器，以保證其正常運(yùn)轉(zhuǎn)。合理的磨煤機(jī)出口風(fēng)粉混合物溫度能夠保證煤粉順利著火，以保證燃燒良好，正常按110℃～120℃控制，需注意不超過(guò)130℃，否則會(huì)溫度保護(hù)動(dòng)作跳磨。

2.2.2 風(fēng)煙系統(tǒng)調(diào)整

在風(fēng)煙系統(tǒng)調(diào)整中，主要涉及總風(fēng)量的調(diào)整和各分風(fēng)門(mén)的調(diào)整。珙縣電廠(chǎng)一次風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)能夠投自動(dòng)控制，一次風(fēng)機(jī)自動(dòng)跟蹤空預(yù)器出口壓力，壓力值大小與負(fù)荷呈正相關(guān)；引風(fēng)機(jī)自動(dòng)跟蹤爐膛壓力，正常運(yùn)行時(shí)壓力設(shè)定值-50～-100Pa。送風(fēng)機(jī)只能投手動(dòng)，總風(fēng)量的大小由送風(fēng)機(jī)控制，間接反應(yīng)在爐膛出口煙氣氧量上。耗差系統(tǒng)中有對(duì)應(yīng)負(fù)荷下最佳的煙氣氧量參考值，一般根據(jù)它來(lái)調(diào)整總風(fēng)量。

由于燃燒器A、B、D擋板手動(dòng)控制，具體開(kāi)度由燃燒調(diào)整試驗(yàn)確定，因此分風(fēng)門(mén)的調(diào)整主要在于電動(dòng)C擋板和F擋板，用于控制進(jìn)入爐膛二次風(fēng)量的分配。C擋板用于控制油槍點(diǎn)火、穩(wěn)燃、冷卻所需的風(fēng)量，油槍未投入時(shí)起冷卻油槍用，一般開(kāi)度置于20%。F擋板為燃燒提供主要的風(fēng)量，由于二次風(fēng)從風(fēng)箱左右兩側(cè)進(jìn)入二次風(fēng)箱，所以會(huì)出現(xiàn)爐膛中部供氧不足的情況，在調(diào)整時(shí)需將中間段F擋板適當(dāng)開(kāi)大，兩側(cè)適當(dāng)關(guān)小，沿爐膛寬度呈階梯型布置。同時(shí)，由于前墻二次風(fēng)箱比后墻二次風(fēng)箱離送風(fēng)機(jī)更遠(yuǎn)，如果進(jìn)入前后墻二次風(fēng)箱的二次風(fēng)總擋板開(kāi)度一致的話(huà)，會(huì)出現(xiàn)前墻二次風(fēng)箱風(fēng)量偏小的情況，所以，在調(diào)整時(shí)需將前墻二次風(fēng)總擋板適度開(kāi)大。為保證二次風(fēng)的剛度，做好二次風(fēng)風(fēng)箱風(fēng)壓控制也很重要，在負(fù)荷450MW及以上時(shí)，風(fēng)箱壓力需控制在0.6kPa以上，450MW以下時(shí)控制在0.5kPa。如果空預(yù)器堵塞，既容易造成引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)失速，又會(huì)造成二次風(fēng)箱壓力大幅波動(dòng)，導(dǎo)致?tīng)t內(nèi)燃燒不穩(wěn)，所以防止空預(yù)器堵塞就變得尤為重要。主要從以下4個(gè)方面防止空預(yù)器堵塞：一是通過(guò)投運(yùn)暖風(fēng)器提高空預(yù)器冷端綜合溫度；二是合理控制氮氧化物排放，降低酸性產(chǎn)物生成量，珙縣電廠(chǎng)要求的是120～200mg/m3，過(guò)高會(huì)排放超標(biāo)，過(guò)低會(huì)使酸性產(chǎn)物生成量增加；三是加強(qiáng)空預(yù)器吹灰管理，定時(shí)吹灰，實(shí)際運(yùn)行中提高吹灰參數(shù)對(duì)防止堵塞效果明顯，經(jīng)過(guò)與廠(chǎng)家溝通和到其他電廠(chǎng)調(diào)研，最后由1.8MPa、350℃提高到2.5MPa、350℃；四是停爐后，加強(qiáng)空預(yù)器沖洗，以清除蓄熱元件中的堵塞物。

2.2.3 給水調(diào)整

珙縣電廠(chǎng)的給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)投產(chǎn)后在自動(dòng)情況下不能很好地跟蹤，導(dǎo)致運(yùn)行人員只能手動(dòng)調(diào)節(jié)。#1機(jī)組去年下半年DCS改造后，給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)自動(dòng)性能大幅度提高，正常運(yùn)行時(shí)可以投自動(dòng)，溫度產(chǎn)生偏差時(shí)，只需設(shè)定中間點(diǎn)過(guò)熱度偏差即可。#2機(jī)組仍是原來(lái)的DCS系統(tǒng)，正常運(yùn)行時(shí)需手動(dòng)調(diào)節(jié)，就要好好把握提前量，特別是磨煤機(jī)啟動(dòng)、增減負(fù)荷時(shí)。實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，給水調(diào)節(jié)有個(gè)經(jīng)驗(yàn)值，即給水量是發(fā)電負(fù)荷的3倍左右，比如：要加負(fù)荷到發(fā)電負(fù)荷600MW，那么給水就應(yīng)該是1800t/h左右，這有利于給水提前量的把握。在給水調(diào)節(jié)的幅度和頻率方面，應(yīng)緩慢平穩(wěn)，防止因給水流量大幅度波動(dòng)而引起管壁超溫。

在啟停機(jī)過(guò)程中，特別要注意給水的控制，防止給水流量低造成MFT，珙縣電廠(chǎng)因?yàn)榻o水流量低造成MFT的事故有20多余起。在濕態(tài)時(shí)，要保證省煤器入口給水流量大于水冷壁最低安全流量585t/h，因此，需注意儲(chǔ)水罐水位的控制，一般控制在10～12m（儲(chǔ)水罐水位最大顯示水位14m）。水位過(guò)低會(huì)導(dǎo)致?tīng)t水循環(huán)泵跳閘，如果給水沒(méi)及時(shí)加上，那么水冷壁管就沒(méi)有足夠的水來(lái)冷卻，會(huì)導(dǎo)致水冷壁各受熱面超溫。為了防止這種情況發(fā)生，鍋爐設(shè)置了給水流量低保護(hù)，省煤器入口給水流量低于448.5t/h延時(shí)20s或者低于390t/h延時(shí)3s觸發(fā)MFT。在濕干態(tài)轉(zhuǎn)換時(shí)，給水應(yīng)平穩(wěn)，避免出現(xiàn)濕干態(tài)反復(fù)轉(zhuǎn)換的情況。濕態(tài)轉(zhuǎn)干態(tài)時(shí)，給水流量維持在650t/h左右，逐步緩慢增加燃燒直到出現(xiàn)過(guò)熱度；干態(tài)轉(zhuǎn)濕態(tài)時(shí)，給水流量維持在650t/h左右，逐步緩慢減弱燃燒直到儲(chǔ)水罐出現(xiàn)水位。

從運(yùn)行方面總的來(lái)說(shuō)，就是要注意水煤比、風(fēng)煤比合理，在加減煤、風(fēng)、水時(shí)應(yīng)當(dāng)平緩，避免大幅波動(dòng)。如果局部水冷壁管已經(jīng)出現(xiàn)了溫度偏高或者超溫時(shí)，可以適當(dāng)減少對(duì)應(yīng)區(qū)域燃燒器容量風(fēng)，開(kāi)大對(duì)應(yīng)區(qū)域燃燒器C、F擋板，如果調(diào)整仍然無(wú)效時(shí)，還可以采用適當(dāng)增加給水流量降低過(guò)熱度的辦法。

3 結(jié)語(yǔ)

由于超臨界W火焰直流鍋爐固有的特點(diǎn)，容易出現(xiàn)水冷壁管間溫度偏差大和上部水冷壁超溫的問(wèn)題，進(jìn)而容易導(dǎo)致水冷壁泄漏。珙縣電廠(chǎng)#1機(jī)組鍋爐作為首臺(tái)國(guó)產(chǎn)600MW超臨界“W”火焰鍋爐，在設(shè)計(jì)、檢修、運(yùn)行方面都做了很多探索，為以后類(lèi)似機(jī)組提供了借鑒。如華電桐梓電廠(chǎng)在設(shè)計(jì)上就吸取了珙縣電廠(chǎng)的教訓(xùn)，采用了中部水冷壁全混合聯(lián)箱，這在一定程度上減輕了水冷壁管間溫度偏差大和上部水冷壁超溫的問(wèn)題。本文則從一起水冷壁泄漏事故說(shuō)起，介紹了珙縣電廠(chǎng)在加強(qiáng)檢修工作管理和加強(qiáng)運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整兩方面治理鍋爐水冷壁泄漏的經(jīng)驗(yàn)。

參考文獻(xiàn)

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