張?jiān)迄i，畢大平，周 陽(yáng)，韓佳輝

(解放軍電子工程學(xué)院，安徽 合肥 230037)

對(duì)抗SAR-GMTI的方位向間歇采樣延時(shí)轉(zhuǎn)發(fā)干擾方法

張?jiān)迄i，畢大平，周 陽(yáng)，韓佳輝

(解放軍電子工程學(xué)院，安徽合肥230037)

針對(duì)常規(guī)SAR干擾方法對(duì)多通道SAR-GMTI干擾無(wú)效的問(wèn)題，提出對(duì)抗SAR-GMTI的方位向間歇采樣延時(shí)轉(zhuǎn)發(fā)干擾方法，并針對(duì)中心假目標(biāo)仍被完全抑制的問(wèn)題對(duì)干擾方法進(jìn)行多普勒移頻改進(jìn)。該方法利用方位向間歇采樣實(shí)現(xiàn)多普勒頻譜的周期性拓延，從而形成不能被SAR-GMTI對(duì)消的多個(gè)方位向假目標(biāo)，并通過(guò)快/慢時(shí)間延時(shí)轉(zhuǎn)發(fā)控制假目標(biāo)的移位。理論分析和仿真實(shí)驗(yàn)表明：方位向間歇采樣延時(shí)轉(zhuǎn)發(fā)干擾可在多通道SAR-GMTI成像中形成二維靈活可控的方位向假目標(biāo)串，同時(shí)假目標(biāo)幅度受正弦調(diào)制函數(shù)的影響出現(xiàn)增強(qiáng)和削弱現(xiàn)象，多普勒移頻改進(jìn)可充分保留低階假目標(biāo)。

合成孔徑雷達(dá)地面動(dòng)目標(biāo)顯示；方位向間歇采樣；對(duì)抗性能；多普勒移頻；對(duì)消干涉

0 引言

合成孔徑雷達(dá)(Synthetic Aperture Radar，SAR)具有全天時(shí)、全天候和高分辨等特點(diǎn)，在軍事偵察、環(huán)境監(jiān)測(cè)和地質(zhì)勘探等多個(gè)方面得到了廣泛應(yīng)用[1]。合成孔徑雷達(dá)地面動(dòng)目標(biāo)顯示(Synthetic Aperture Radar-Ground Moving Target Indication, SAR-GMTI)將GMTI的動(dòng)目標(biāo)檢測(cè)能力和 SAR高分辨成像功能相結(jié)合，能夠?qū)崿F(xiàn)對(duì)地面運(yùn)動(dòng)目標(biāo)的檢測(cè)、識(shí)別、定位、跟蹤和成像[2]，極大提高了成像雷達(dá)的戰(zhàn)場(chǎng)感知能力。美國(guó)最早在20世紀(jì)70年代就已經(jīng)展開(kāi)了SAR-GMTI的研究工作，并在海灣戰(zhàn)爭(zhēng)中將具有GMTI功能的聯(lián)合監(jiān)視和目標(biāo)攻擊雷達(dá)系統(tǒng)用于戰(zhàn)場(chǎng)偵察[3]。目前較為先進(jìn)的SAR-GMTI系統(tǒng)多采用編隊(duì)衛(wèi)星的方式，分布式衛(wèi)星具有更好的系統(tǒng)自由度，并可提高對(duì)慢速目標(biāo)的檢測(cè)性能[4]。國(guó)外典型的分布式星載多通道SAR-GMTI包括德國(guó)的TanDEM-X[5]、法國(guó)的Cartwheel系統(tǒng)和美國(guó)的TechSat-21[6]等。該技術(shù)的快速發(fā)展也給各國(guó)重要戰(zhàn)略部署和軍事保密帶來(lái)了嚴(yán)峻挑戰(zhàn)，針對(duì)SAR-GMTI的干擾技術(shù)已成為當(dāng)前電子對(duì)抗領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)[7-9]。

多通道SAR-GMTI通過(guò)增加空間維數(shù)的方法實(shí)現(xiàn)干擾雜波的抑制和對(duì)消，而常規(guī)的SAR干擾樣式在一定程度上等效于雜波，從而易被多通道SAR-GMTI抑制，無(wú)法達(dá)到預(yù)期的干擾效果[10-11]。當(dāng)前出于一些原因，鮮有國(guó)外關(guān)于多通道SAR-GMTI的干擾相關(guān)文獻(xiàn)，國(guó)內(nèi)的相關(guān)技術(shù)研究則主要集中于壓制性干擾和虛假動(dòng)目標(biāo)干擾[12-14]，但這兩種干擾類型分別在相干性和實(shí)時(shí)性上有待提高。間歇采樣轉(zhuǎn)發(fā)干擾是在DRFM技術(shù)的基礎(chǔ)上對(duì)信號(hào)進(jìn)行低速率間歇采樣處理并實(shí)時(shí)轉(zhuǎn)發(fā)的一種相干干擾樣式，響應(yīng)速度快，并且解決了天線收發(fā)隔離的難題。文獻(xiàn)[11]研究了距離向間歇采樣干擾對(duì)SAR成像的干擾效果，分析了采樣周期、占空比和轉(zhuǎn)發(fā)方式等因素對(duì)干擾成像的影響；文獻(xiàn)[15]將間歇采樣干擾和散射波干擾相結(jié)合，使得多個(gè)假目標(biāo)攜帶真實(shí)目標(biāo)散射信息，并具備對(duì)抗波形捷變SAR的優(yōu)勢(shì)；文獻(xiàn)[16]提出的改進(jìn)間歇采樣干擾樣式通過(guò)對(duì)采樣信號(hào)進(jìn)行頻域處理，解決了間歇采樣假目標(biāo)滯后的問(wèn)題； SAR間歇采樣干擾技術(shù)發(fā)展較為成熟，但間歇采樣干擾對(duì)SAR-GMTI的對(duì)抗性能研究卻鮮有涉及。針對(duì)上述問(wèn)題，本文提出了對(duì)抗多通道SAR-GMTI的方位向間歇采樣延時(shí)轉(zhuǎn)發(fā)干擾方法。

1 方位向間歇采樣快/慢時(shí)間延時(shí)轉(zhuǎn)發(fā)干擾原理

方位向間歇采樣延時(shí)轉(zhuǎn)發(fā)干擾是在慢時(shí)間域內(nèi)完成間歇采樣轉(zhuǎn)發(fā)：干擾機(jī)在截獲到SAR脈沖信號(hào)后，對(duì)信號(hào)進(jìn)行周期性地全脈沖采樣(如圖1)，并對(duì)被采樣的脈沖延時(shí)后轉(zhuǎn)發(fā)。設(shè)方位向間歇采樣信號(hào)p(t)為矩形包絡(luò)脈沖串，其表達(dá)式為：

(1)

式中，rect(·)為矩形窗函數(shù)，δ(·)為沖擊函數(shù)，“*”表示卷積運(yùn)算；t為全時(shí)間，Tw為采樣脈沖寬度，Ts為采樣周期；T為2信號(hào)的脈沖周期，Tp為SAR信號(hào)脈沖寬度，間歇采樣周期滿足Ts=KT(K≥2且K∈Z)。設(shè)SAR發(fā)射的線性調(diào)頻脈沖到達(dá)干擾機(jī)并返回至SAR后的基頻信號(hào)形式為：

(2)

式中，tr為距離向快時(shí)間，ta為方位向慢時(shí)間，全時(shí)間t=ta+tr；fc為載頻，c為光速，TL為合成孔徑時(shí)間，μr為距離向調(diào)頻斜率，v為SAR平臺(tái)行進(jìn)速度，(xj,yj,0)為干擾機(jī)坐標(biāo)，R(ta)為任意時(shí)刻ta干擾機(jī)到SAR的斜距。則發(fā)射信號(hào)經(jīng)干擾機(jī)間歇采樣后直接轉(zhuǎn)發(fā)(忽略干擾機(jī)轉(zhuǎn)發(fā)延遲)至SAR的信號(hào)形式為：

sc(tr,ta)=p(t)·s(tr,ta)

(3)

(4)

(5)

2 干擾效果分析

2.1 對(duì)常規(guī)SAR的干擾效果分析

在分析該干擾方法對(duì)多通道SAR-GMTI的對(duì)抗性能之前，首先對(duì)SAR的干擾效果進(jìn)行分析。采用經(jīng)典R-D算法對(duì)干擾信號(hào)的成像結(jié)果進(jìn)行分析，式(5)干擾信號(hào)經(jīng)過(guò)距離向匹配濾波和距離徙動(dòng)校正后結(jié)果為：

(6)

式中，tr*=tr-2Rj/c-τj為經(jīng)過(guò)距離徙動(dòng)校正后與慢時(shí)間無(wú)關(guān)的距離向到達(dá)時(shí)間，Rj為干擾機(jī)到SAR平臺(tái)的最短斜距。

對(duì)R(ta-kT)作Fresnel近似處理，并記式(6)中的方位向信息為sa(ta)，即：

(7)

式中，μa=-2v2/λRj為方位向調(diào)頻率，φ是與慢時(shí)間無(wú)關(guān)的相位。由此可知，方位向信息sa(ta)可視為調(diào)頻率為μa，延時(shí)為xj/v+kT的線性調(diào)頻信號(hào)，并記sa(ta)頻譜為Sa(ta)。對(duì)式(1)作傅里葉變換可得

(8)

其中，an=Twfssinc(nTwf)=Dsinc(nD)為幅度加權(quán)系數(shù)，D=Tw/Ts為采樣占空比。結(jié)合式(6)-式(8)可得sjkr(tr,ta)的距離多普勒域表達(dá)式為

(9)

式中，fa表示方位向多普勒頻率，fs=1/Ts為間歇采樣頻率。由上式可知，方位向間歇采樣實(shí)際上對(duì)原信號(hào)的多普勒域進(jìn)行了周期性頻譜拓延，拓延周期為fs，幅度受加權(quán)系數(shù)an控制。則多普勒頻譜搬移后的sjkr(tr,fa)經(jīng)過(guò)方位向匹配濾波后結(jié)果為：

(10)

其中，χa(·)表示方位向線性調(diào)頻信號(hào)sa(ta)的模糊函數(shù)。結(jié)合雷達(dá)模糊函數(shù)理論可得式(10)最終處理結(jié)果為：

(11)

式中，ta*=ta-xj/v-kT為方位向到達(dá)時(shí)間。第n階假目標(biāo)的距離向峰值時(shí)刻和方位向峰值時(shí)刻分別為tr*=0和ta*=-nfs/μa，各階假目標(biāo)距離向和方位向位置以及方位向間隔分別為：

(12)

2.2 對(duì)多通道SAR-GMTI的干擾性能分析

多通道SAR-GMTI可有效抑制、對(duì)消靜止雜波與部分干擾，從而完成對(duì)地面動(dòng)目標(biāo)的檢測(cè)。上述干擾方法能否對(duì)SAR-GMTI形成有效干擾以及對(duì)抗效果如何，需要進(jìn)一步分析。本節(jié)采用三通道對(duì)消干涉技術(shù)研究方位向間歇采樣延時(shí)轉(zhuǎn)發(fā)對(duì)SAR-GMTI的干擾效果，陣列天線采用一發(fā)三收的工作模式，三個(gè)通道的子孔徑天線以等間距Da沿航跡分布[3]，其幾何模型如圖3所示。

(13)

(14)

(15)

通道1和3分別乘以補(bǔ)償函數(shù)后進(jìn)行方位向匹配濾波得

(16)

由式(16)可知通道2的成像結(jié)果與式(11)一致，即sjka2(tr,ta)=sjka(tr,ta)。由于各接收天線存在沿航跡方向的位置偏差，因而在對(duì)消前需補(bǔ)償由此引起的相位偏差，補(bǔ)償函數(shù)為：

(17)

利用上式完成相位誤差補(bǔ)償和雜波對(duì)消，可得

(18)

對(duì)式(18)取模，可得干擾信號(hào)通過(guò)SAR-GMTI系統(tǒng)后的輸出幅度為：

(19)

結(jié)合式(11)和式(19)可知，多通道SAR-GMTI的干擾輸出是在sjka(tr,ta)的基礎(chǔ)上進(jìn)一步受正弦函數(shù)ρ=|2sin(πDav(ta-xj/v-kT)/λRj)|調(diào)制。當(dāng)靜止雜波和直接或延時(shí)轉(zhuǎn)發(fā)式干擾信號(hào)通過(guò)SAR-GMTI時(shí)，正弦調(diào)制函數(shù)ρ=0，從而都能被很好地對(duì)消。但是對(duì)于方位向間歇采樣延時(shí)轉(zhuǎn)發(fā)干擾而言，結(jié)合式(12)和式(19)分析可知，由于干擾信號(hào)可在方位向形成峰值時(shí)刻為tan=-nfs/μa+xj/v+kT的多個(gè)假目標(biāo)，正弦調(diào)制函數(shù)ρ無(wú)法完全對(duì)消所有假目標(biāo)，因此可對(duì)SAR-GMTI形成方位向多假目標(biāo)干擾效果。在第n階假目標(biāo)的峰值時(shí)刻位置，調(diào)制函數(shù)ρ=|2sin(πDavnfsa/μaλRj)|。當(dāng)ρ<1，該假目標(biāo)位于對(duì)消特性的削弱區(qū)，假目標(biāo)幅度減弱，特殊情況下當(dāng)-nfsDav/μa=kλRj(k∈Z)，此時(shí)ρ=0，假目標(biāo)輸出幅度為零，比如0階中心假目標(biāo)始終被抑制；當(dāng)ρ>1，假目標(biāo)位于對(duì)消特性的增強(qiáng)區(qū)，其幅度增強(qiáng)，特殊情況下當(dāng)-2nfsDav/μa=(2k+1)λRj(k∈Z)，此時(shí)ρ=2，對(duì)消處理后假目標(biāo)幅度達(dá)到了原輸出幅度的兩倍。

2.3 對(duì)干擾信號(hào)的多普勒移頻改進(jìn)

對(duì)干擾信號(hào)進(jìn)行多普勒移頻，結(jié)合式(5)可得改進(jìn)的干擾表達(dá)式為：

(20)

其中，Δfa為多普勒固定移頻量。在Fresnel近似條件下，SAR回波信號(hào)在方位向可視為線性調(diào)頻信號(hào)，根據(jù)方位向時(shí)延和多普勒的耦合特性，可知移頻后假目標(biāo)串方位向峰值時(shí)刻偏移量為：

(21)

由式(21)可知所有假目標(biāo)將偏離原位置，方位向偏移距離為Δxa=-vΔfa/μa。但對(duì)于SAR-GMTI對(duì)消過(guò)程來(lái)說(shuō)，多普勒移頻不會(huì)影響式(13)中的傳播路程Rj1、Rj2和Rj3，從而不會(huì)改變正弦調(diào)制函數(shù)ρ，削弱區(qū)位置將保持不變。因此原來(lái)被抑制的假目標(biāo)在多普勒移頻后會(huì)偏離原位置并被保留。多普勒移頻后，中心假目標(biāo)的方位向峰值時(shí)刻改變?yōu)?/p>

ta0=xj/v+kT-Δfa/μa

(22)

將上式代入正弦調(diào)制函數(shù)ρ的ta處，只要保證ΔfaDa/2v≠k,(k∈Z)，即有ρ≠0，中心假目標(biāo)會(huì)被保留。為充分保留方位向低階假目標(biāo)，可使峰值時(shí)刻偏移量Δta取值為0階與1階假目標(biāo)峰值間隔的一半，此時(shí)|Δfa|=fs/2。

3 仿真實(shí)驗(yàn)分析

三通道SAR-GMTI工作于正側(cè)視，仿真參數(shù)如表1所示，成像場(chǎng)景方位向范圍為[-150 m,150 m]，距離向范圍為[9 800 m,10 200 m]，場(chǎng)景中心坐標(biāo)為(10 000,0)。干擾機(jī)位于場(chǎng)景中心，坐標(biāo)為(10 000,0)，干信比JSR=15 dB。設(shè)置靜止參考點(diǎn)坐標(biāo)為(9 900,100)，假設(shè)在場(chǎng)景中心線上有一運(yùn)動(dòng)參考目標(biāo)(被保護(hù)目標(biāo))，在實(shí)驗(yàn)中該目標(biāo)運(yùn)動(dòng)參數(shù)、起始位置保持不變。

表1 仿真實(shí)驗(yàn)參數(shù)

圖4為方位向間歇采樣轉(zhuǎn)發(fā)干擾時(shí)的SAR成像結(jié)果，間歇采樣周期Ts=10T，采樣占空比Tw=0.3，在干擾機(jī)同方位向上形成間隔為35.7 m的假目標(biāo)串。圖5為不同采樣周期條件下的SAR-GMTI對(duì)消成像結(jié)果，圖5(a)中采樣參數(shù)同圖4，經(jīng)過(guò)SAR-GMTI對(duì)消處理后，靜止參考點(diǎn)被完全抑制對(duì)消，運(yùn)動(dòng)參考目標(biāo)正常成像，說(shuō)明三通道SAR-GMTI具有良好的雜波抑制性能；同時(shí)，方位向假目標(biāo)串中的0階中心假目標(biāo)被完全抑制，1階假目標(biāo)能量被削弱，4階假目標(biāo)能量被增強(qiáng)，增強(qiáng)區(qū)附近可以顯示的高階假目標(biāo)數(shù)有所增加。圖5(b)中采樣周期Ts=20T，產(chǎn)生的方位向假目標(biāo)間隔為17.8 m，約為圖5(a)中假目標(biāo)間隔的一半，削弱區(qū)與增強(qiáng)區(qū)更為明顯。仿真結(jié)果與理論分析一致，該干擾方法可以在SAR-GMTI對(duì)消成像中形成方位向假目標(biāo)串，各階假目標(biāo)幅度受正弦函數(shù)ρ調(diào)制。

文獻(xiàn)[11]中的所涉及的距離向間歇采樣干擾所形成的距離向假目標(biāo)串與干擾機(jī)同方位向，因而無(wú)法對(duì)SAR-GMTI產(chǎn)生有效干擾。相比于現(xiàn)有的多普勒調(diào)相欺騙干擾方法[7]和壓制性干擾方法[10,14]，本文干擾方法具有較好相干性，干擾功率需求介于兩者之間，并且在不需要進(jìn)行復(fù)雜調(diào)制的情況下獲得了數(shù)目更多的位置可控假目標(biāo)。相較于文獻(xiàn)[9]采用旋轉(zhuǎn)天線實(shí)現(xiàn)方位向余弦調(diào)相的干擾方法，方位向間歇采樣轉(zhuǎn)發(fā)所依托的工程實(shí)踐基礎(chǔ)較為成熟，可實(shí)施性更強(qiáng)。

進(jìn)一步驗(yàn)證多普勒移頻改進(jìn)的干擾效果，在圖5(a)仿真實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，對(duì)干擾信號(hào)進(jìn)行方位向多普勒移頻。圖8(a)中移頻量Δfa=24 Hz≈fs/2，通過(guò)和圖5(a)比較可知，假目標(biāo)串在方位向向右平移，移動(dòng)距離約為假目標(biāo)間隔的一半，0階中心假目標(biāo)的右移使其偏離原來(lái)的完全抑制位置，被有效保留，從而驗(yàn)證了干擾改進(jìn)方法的有效性，最大程度地保留了低階假目標(biāo)，提升了欺騙干擾效果。圖8為多組不同延時(shí)轉(zhuǎn)發(fā)下的干擾效果，間歇采樣周期Ts=15T，多普勒移頻量Δfa=16 Hz≈fs/2，第一組轉(zhuǎn)發(fā)延時(shí)量為0，之后每組轉(zhuǎn)發(fā)快/慢時(shí)間延時(shí)分別依次增加0.13 μs和10T，對(duì)應(yīng)的距離向和方位向距離分別為20 m和4.2 m，產(chǎn)生了5組斜排列的假目標(biāo)串，且低階假目標(biāo)數(shù)量被充分保留，形成了較大區(qū)域的二維欺騙干擾效果。

4 結(jié)論

本文提出了對(duì)抗多通道SAR-GMTI的方位向間歇采樣延時(shí)轉(zhuǎn)發(fā)干擾方法。該方法利用方位向間歇采樣可周期性拓展多普勒頻譜的特性生成多個(gè)不能被SAR-GMTI對(duì)消的虛假動(dòng)目標(biāo)，并可通過(guò)設(shè)置采樣周期、延時(shí)量、轉(zhuǎn)發(fā)組數(shù)等來(lái)控制假目標(biāo)的位置與數(shù)量。理論分析和仿真實(shí)驗(yàn)表明：該方法可在SAR-GMTI對(duì)消成像中形成二維可控的方位向假目標(biāo)串，且假目標(biāo)幅度受到正弦系數(shù)的調(diào)制出現(xiàn)增強(qiáng)和削弱，多普勒移頻改進(jìn)可有效克服中心假目標(biāo)被完全抑制的問(wèn)題。方位向間歇采樣轉(zhuǎn)發(fā)可克服精確偵察、高速采樣等難題，容易實(shí)施，在提高SAR-GMTI對(duì)抗能力方面具有較強(qiáng)的應(yīng)用價(jià)值。

[2]SJOGREN T K, VIET T V, PETTERSSON M I, et al. Suppression of clutter in multichannel SAR/GMTI [J]. IEEE Transactions on Geoscience and Remote Sensing, 2014, 52(7): 4005-4013.

[3]ENTZMINGER J N, FOWLER C A, KENNEALLY W J. JointSTARS and GMTI: past, present and future [J]. IEEE Transactions on Aerospace and Electronic Systems,1999, 35(2): 748-761.

[4]STEFFEN S, HARTMUT R, HELKO B, et al. Automatic extraction of traffic flows using TerraSAR-X along-track interferometry [J]. Geoscience and Remote Sensing, IEEE Transactions on , 2010,48(2): 807-819.

[5]MASSONNET D. Capabilities and limitations of the interferometric cartwheel[J]. Geoscience and Remote Sensing, IEEE Transactions on, 2001, 39(3): 506-520.

[6]ZETOCHA P. A backroom mission operations center for TechSat21[C]// IEEE Aerospace Conference Proceedings, 2002,7: 3189-3193.

[7]吳曉芳,王雪松,梁景修.SAR-GMTI高逼真勻速運(yùn)動(dòng)假目標(biāo)調(diào)制干擾方法[J].宇航學(xué)報(bào),2012,33(10): 472-1479.

[8]HUANG L, DONG C X, SHEN Z B, et al. The influence of rebound jamming on SAR-GMTI[J].IEEE Geoscience and Remote Sensing Letters, 2015,12(2):399-403.

[9]房明星,畢大平,沈愛(ài)國(guó). 基于旋轉(zhuǎn)天線的SAR-GMTI二維余弦調(diào)相轉(zhuǎn)發(fā)干擾[J].電子與信息學(xué)報(bào),2016, 38(7): 1766-1772.

[10]李兵,洪文.合成孔徑雷達(dá)噪聲干擾研究[J].電子學(xué)報(bào),2004,32(12):2035-2037.

[11]吳曉芳,王雪松,盧煥章.對(duì)SAR的間歇采樣轉(zhuǎn)發(fā)干擾研究[J].宇航學(xué)報(bào),2009,30(5): 2043-2048, 2072.

[12]徐少坤,李亞楠,付耀文.欺騙式動(dòng)目標(biāo)SAR干擾技術(shù)研究[J].現(xiàn)代雷達(dá),2008,30(7): 94-98.

[13]林曉烘,薛國(guó)義,劉培國(guó). SAR-GMTI勻速運(yùn)動(dòng)虛假場(chǎng)景干擾信號(hào)快速生成方法[J].國(guó)防科技大學(xué)學(xué)報(bào),2013, 35(6): 82-87.

[14]孫光才,周峰,邢孟道.一種SAR-GMTI的無(wú)源壓制性干擾方法[J].系統(tǒng)工程與電子技術(shù), 2010,32(1): 39-45.

[15]楊偉宏,劉 進(jìn),王 濤. SAR間歇采樣散射波干擾[J].宇航學(xué)報(bào),2012,33(3):367-373.

[16]李傳中,蘇衛(wèi)民,顧 紅,等.改進(jìn)的合成孔徑雷達(dá)間歇采樣轉(zhuǎn)發(fā)干擾[J].電波科學(xué)學(xué)報(bào),2014,29(6):1045-1050.

AzimuthIntermittentSamplingTime-delayRepeaterJammingMethodAgainstSAR-GMTI

ZHANG Yunpeng, BI Daping, ZHOU Yang, HAN Jiahui

(Electronic Engineering Institute of PLA, Hefei 230037, China)

Aiming at the problem that traditional SAR jamming method does not work against the multi-channel SAR-GMTI, an azimuth intermittent sampling time-delay repeater jamming method for countering the SAR-GMTI was proposed, which was improved with Doppler shift to overcome the problem that the central false target was restrained totally. This method generated seasonal expansion of the Doppler spectrum to produce more false targets which could not be restrained by SAR-GMTI, and controlled the false targets’ displacement through fast/slow time-delay repeater. Theoretical analysis and simulation showed that azimuth intermittent sampling repeater jamming could produce controllable multi-false targets for multi-channel SAR-GMTI imaging, but the amplitudes of false targets were enhanced and weakened under the influence of sinusoidal modulation function, and Doppler shift could help retain low-order false targets adequately.

synthetic aperture radar-ground moving target indication(SAR-GMTI)；azimuth intermittent sampling；countering performance；Doppler shift；cancelling interference

2017-04-26

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目資助(61171170)

張?jiān)迄i(1992—)，男，山東棗莊人，碩士研究生，研究方向：SAR信號(hào)處理及SAR對(duì)抗理論。E-mail：dayunzyp@126.com。

TN974

A

1008-1194(2017)05-0084-07