曾藝鑫

(建發(fā)房地產(chǎn)集團—南平事業(yè)部 福建南平 353000)

探討外露式鋼結(jié)構(gòu)柱腳反力計算

曾藝鑫

(建發(fā)房地產(chǎn)集團—南平事業(yè)部 福建南平 353000)

由于現(xiàn)有鋼結(jié)構(gòu)設計文獻均未詳細闡述柱腳反力的計算方法，規(guī)范更是沒有相應的計算公式。在設計實踐中，設計人員缺乏相應的理論作為技術支持，這樣不利于設計計算的修改和對計算結(jié)果的判斷?；耍恼抡撌隽送饴妒戒摻Y(jié)構(gòu)柱腳的反力計算原理，得出在不同條件下，錨栓拉力、混凝土應力的計算方法。

外露式鋼結(jié)構(gòu)柱腳；鋼柱腳反力

0 引言

對大部分鋼結(jié)構(gòu)設計人員耳熟能詳?shù)慕?jīng)典設計手冊中，關于柱腳反力計算的手冊為文獻[1]第291頁提出的3種受力狀況下的底板及柱腳錨栓的反力公式。該文獻對3種受壓狀態(tài)均提出了有效的計算公式，但缺少偏心受拉的計算公式。同時，它也是MTSTool工具箱在受壓工況的下的設計依據(jù)。然而MTSTool工具箱無論軸力輸入的是正是負，均按偏壓計算，因而無法用于偏拉工況的計算。

文獻[2]第501頁提出了大偏心受壓受壓時的底板反力計算，它僅僅提供了變形協(xié)調(diào)的方程，并要求讀者自行結(jié)合內(nèi)力平衡進行計算，存在公式片面不全，設計無法采用，以及算法僅考慮大偏壓。

文獻[3]第4頁在推導的公式出現(xiàn)了混凝土受拉的不合理結(jié)果，同時給出的表格均為柱腳受壓的結(jié)果，無法滿足工程設計的需要。

對PKPM結(jié)構(gòu)設計軟件的偏拉計算結(jié)果，進行復核，復核其在偏拉工況下的混凝土受壓區(qū)高度，超過其底板高度，結(jié)果明顯不合理。

基此，本文將系統(tǒng)的闡述外露式鋼柱腳在小偏心受壓、大偏心受壓、小偏心受拉、大偏心受拉狀態(tài)下的柱腳反力計算原理，并提出計算公式。計算理論的推導，均假定柱腳錨栓只受拉不受壓、底板下的混凝土只受壓不受拉，同時底板變形按平截面假定考慮。

1 小偏心受壓時，狀態(tài)1的柱腳反力計算

小偏心受壓是以受拉區(qū)錨栓受拉與否為標志，柱腳錨栓不受拉(其受力為零)為小偏壓。此時，底板混凝土為全截面受壓或者存在部分零應力區(qū)。狀態(tài)1為全截面受壓，狀態(tài)2為局部受壓且受拉側(cè)錨栓不受拉，如圖1～圖2所示。

圖1 小偏壓狀態(tài)1注：底板全截面受壓

根據(jù)材料力學：

(1)

其中σc為混凝土應力，受壓為正，B為底板寬度，L為底板長度。當公式中的加減符號取負號時，混凝土最小應力應為壓應力，所以：

(2)

因此，小偏心受壓狀體1時混凝土的最大壓力按(1)符號取正號，判別方程為(2)，而柱腳錨栓總反力為零：Ta=0。

2 小偏心受壓時，狀態(tài)2的柱腳反力計算

小偏心受壓狀態(tài)2時，底板存在局部的零應力區(qū)，受壓區(qū)超過受拉錨栓的位置，而錨栓位置混凝土仍受壓，其反力分布如下：

圖2 小偏壓狀態(tài)2注：底板存在零應力區(qū)

根據(jù)力的平衡方程：

(3)

其中x為混凝土零應力區(qū)長度，xn為受壓區(qū)長度。

三角形混凝土反力的合力點應與N作用點重合：

(4)

則混凝土受壓區(qū)長度xn：

(5)

(6)

因此，小偏心狀態(tài)2的判別方程為公式(6)，受壓區(qū)長度按公式(5)。柱腳錨栓總反力為零：Ta=0，在求得受壓區(qū)長度xn后，再根據(jù)公式(3)即可求得最大的混凝土壓應力。

3 大偏心受壓時，柱腳反力計算

文獻[1]第291頁提出了大偏心受壓的計算方程和求解方程所需的圖表，但沒有給出推導過程，這里著重給出推導過程，為下文推導大偏心受拉公式做鋪墊。根據(jù)應變圖3可得：

圖3 大偏心受壓時，底板反力圖

整理后可得變形協(xié)調(diào)方程：

(7)

由圖4底板反力分布圖可得：

圖4 大偏心受壓時，底板應變圖

力的平衡方程：

(8)

對混凝土合力點取矩可得：

(9)

M為柱腳彎矩。

將(8)直接代入(9)，可得：

(10)

將應力方程式(7)代入力的平衡方程式(8)：

(11)

其中N為柱腳壓力，受壓為正。

將式(11)代入式(10)可以得到一個一元三次方程，未知數(shù)為 ：

整理后可得：

(12)

式(12)與文獻[1]結(jié)果一致。

大偏心受壓柱腳的計算過程為根據(jù)式(12)求得受壓區(qū)高度xn，然后根據(jù)式(11)求解混凝土最大壓應力σc，再根據(jù)合力式(8)求解錨栓拉應力σa。由上文不難得出大偏心受壓的判定條件為：

(13)

4 小偏心受拉時，柱腳反力計算

由圖5可知，小偏心受拉時，底板混凝土全截面為零應力區(qū)，柱腳拉力全部由柱腳錨栓承擔，根據(jù)材料力學(類似樁基反力公式)可得一根錨栓的力為：

圖5 小偏心受拉

(14)

(15)

不滿足式(15) 的偏拉就是大偏拉。

5 大偏心受拉時，柱腳反力計算

圖6為大偏心受壓拉時底板反力圖，圖7為大偏心受壓時底板應變圖。

圖6 大偏心受拉時底板反力圖

圖7 大偏心受壓時底板應變圖

根據(jù)應變圖7可得：

整理后可得變形協(xié)調(diào)方程：

(16)

由圖6(底板反力分布圖)可得力的平衡方程：

(17)

對混凝土合力點取矩可得：

(18)

其中N′為柱腳拉力，受拉為正，其余符號說明同上文所述。

將式(17)與式(8)對比，式(18)與式(9)對比不難發(fā)現(xiàn)，如果柱腳力一律以N表示，受壓取正，而受拉取負，則力的平衡方程和彎矩方程可以表達為：

(19)

對混凝土合力點取矩可得：

(20)

而大偏拉的變形協(xié)調(diào)方程與大偏壓的應力方程完全相同且不含軸力項，二者的合力方程與彎矩方程表達形式一樣。因此，大偏拉求解受壓區(qū)高度xn的一元三次方程不必另行推導，其結(jié)果與大偏壓一致，即可表達為：

(21)

根據(jù)第五節(jié)，大偏拉的判定條件為

(22)

對于同樣大小的柱底軸力，受壓、受拉時，三元一次方程式(21)的系數(shù)隨著N的正負的不同而不同。

6 現(xiàn)有計算方法的缺陷

給定相同的算例的條件，分別按MTSTool工具箱、PKPM工具箱和論文方法計算方法進行計算。條件為：軸力為230kN(分別按壓、拉進行)，彎矩為250 kN·m。由于PKPM柱腳軟件在給定內(nèi)力后會自動確定所需的底板尺寸和錨栓規(guī)格，因此在偏拉和偏壓下底板尺寸和錨栓規(guī)格按PKPM生成的結(jié)果進行計算(這也是PKPM工具箱的不便之處，無法靈活調(diào)整底板尺寸和錨栓規(guī)格，不方便設計調(diào)整)。

偏壓的計算條件和結(jié)果如表1所示，可見3種計算結(jié)果基本一致。

表1 偏壓計算結(jié)果

注：底板尺寸540mm×990mm，翼緣處錨栓為4M24，lt=50mm。軸力為230kN(壓力，偏壓)彎矩250kN·m。

偏拉的計算條件和結(jié)果如表2所示，可見3種計算結(jié)果相差甚大。

表2 偏拉計算結(jié)果

注：底板尺寸442×930mm，翼緣處錨栓為2M56，lt=110mm。軸力為-230kN(拉力，偏拉),彎矩250kN·m。

首先分析MTSTool工具箱，無論軸力取正取負，其輸出的混凝土受壓區(qū)高度、混凝土最大壓應力均相同，這是不正確的。而且，其結(jié)果和表2中的論文方法計算偏壓的結(jié)果接近：錨栓總拉力分別為241.872kN(MTSTools)和244.43kN(論文方法計算偏壓)?；炷翂簯Ψ謩e為6.075MPa(MTSTools)和5.916MPa(論文方法計算)，通過以上兩點分析可見，它將偏拉當做偏壓考慮。

PKPM工具箱的結(jié)果混凝土壓應力為σc,pkpm=0.09MPa，錨栓總拉力為522.44kN。在不考慮腹板錨栓的情況下，以合力為零求解混凝土受壓區(qū)高度(如果腹板錨栓受壓，則不考慮其作用，反之如果受拉，則混凝土受壓區(qū)高度將比目前計算的要大)：

230kN+σc,pkpm442mm×x=522.44kN

x=7.351m超過底板的高度930mm甚多，如果考慮上腹板螺栓，或按三角形應力圖形考慮，則受壓區(qū)高度更高，因此PKPM工具箱的偏拉結(jié)果無法通過復核。它無法滿足合力平衡方程。

上述文獻計算方法在求解大偏壓時，結(jié)果與這兩款軟件一致，而大偏拉計算只需將軸力取為負號，同時文獻計算方法還根據(jù)計算結(jié)果復核合力平衡方程和彎矩平衡方程，均是接近零的小數(shù)，因此文獻計算方法計算結(jié)果是正確的。礙于篇幅所限，無法一一列舉各個工況下的計算結(jié)果對比，本節(jié)所舉例的分別為大偏壓和大偏拉。

7 結(jié)論

小偏壓時柱腳反力可按本文1～2節(jié)、小偏拉時柱腳反力可按本文第4節(jié)提供的公式和判別方程計算。大偏壓時柱腳反力可按第3節(jié)內(nèi)容進行計算，其一元三次方程的求解可以采用二分法計算。大偏拉的計算方法與大偏壓相同，不過是將軸力取負。計算結(jié)果最后應以滿足變形協(xié)調(diào)方程(大偏拉、大偏壓需滿足)、合力方程、彎矩方程作為檢驗標準。

在輕型鋼結(jié)構(gòu)柱腳設計中，偏拉工況是控制柱腳底板尺寸和錨栓規(guī)格的決定因素，既有鋼結(jié)構(gòu)工具箱在計算這一工況時存在不同程度的缺陷：即將偏拉當做偏壓考慮或者是計算結(jié)果經(jīng)不起復核。

[1] 李星榮，魏才昂，丁崎崐，等.鋼結(jié)構(gòu)連接節(jié)點計算手冊[M].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2005.

[2] 《鋼結(jié)構(gòu)設計手冊》編輯委員會.鋼結(jié)構(gòu)設計手冊[M].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2011.

[3] 中國建筑標準設計研究院.單層房屋鋼結(jié)構(gòu)節(jié)點構(gòu)造詳圖(06SG529-1) [M].北京：中國計劃出版社，2006.

DiscussiononCalculationofReactionForceofExposedSteelColumnbriefly

ZENGYixin

(C&D Real Estate Corporation Limited,Nanping 353000)

There is not specific description of calculation method and standard formula of the column base counterforce in the existing steel structure design documents. Therefore, for lack of the corresponding theory as technical support, it will go against the modification of a design and the judgement of the results of a calculation for designers. Here we discussed the calculation principle of exposed steel structure column counterforce, and concluded the calculation method of anchor tension and concrete stress under different conditions

The exposed type steel structure column; Steel column base counterforce

TU391

A

1004-6135(2017)10-0039-04

曾藝鑫(1982.9- )，男，工程師。

E-mail:badbull22545@sina.com

2017-06-09