向 偉 吳明亮 官春云 賀一鳴 羅海峰 顏 波

(1.湖南農業(yè)大學工學院，長沙 410128； 2.南方糧油作物協(xié)同創(chuàng)新中心，長沙 410128；3.湖南農業(yè)大學農學院，長沙 410128)

油菜缽體苗移栽栽植孔成型機設計與試驗

向 偉1,2吳明亮1,2官春云2,3賀一鳴1,2羅海峰1,2顏 波1,2

(1.湖南農業(yè)大學工學院，長沙 410128； 2.南方糧油作物協(xié)同創(chuàng)新中心，長沙 410128；3.湖南農業(yè)大學農學院，長沙 410128)

為實現(xiàn)打穴式移栽機高效成型滿足農藝要求栽植孔，基于打孔移栽作業(yè)的工作特點，融合油菜移栽農藝要求，設計了一種純滾動式油菜移栽栽植孔成型機。通過分析純滾動機構運動機理，研究成孔機構的運動參數(shù)方程，建立成型栽植孔的參數(shù)方程。采用Matlab軟件生成栽植孔理論輪廓線，并生成成型栽植孔的外形圖，運用CATIA軟件進行仿真分析得出成型栽植孔的輪廓曲線圖，并將上述圖形進行擬合模擬，驗證了成孔機構結構參數(shù)與運動參數(shù)的合理性。試制樣機，進行田間試驗，試驗結果表明：機具以慢2擋工作狀態(tài)下前進速度為1.80～1.96 km/h，作業(yè)效率達到0.306～0.333 hm2/h，在黏土、壤土和砂土3種土壤中試驗，其成孔的平均合格率分別達到了94.4%、93.3%、90.4%，表明研制的成孔機能成型滿足設計要求的栽植孔。

油菜; 移栽; 栽植孔; 成孔機構

引言

目前，全國油菜種植主要有直播和移栽2種模式，作為中國冬油菜主產區(qū)的長江流域，其種植面積占全國總面積95%以上，仍采用油菜移栽種植模式，且現(xiàn)有的油菜移栽大多采用純手工勞動作業(yè)，勞動效率、經濟效益低，因此須加速發(fā)展油菜移栽機械[1-2]。

針對油菜等作物移栽技術，國內外提出了3種不同栽植原理的移栽機械[3-7]。開苗溝式移栽機：選用栽植器將幼苗栽植入苗溝開溝器在田間開出的栽植溝中，進行覆土鎮(zhèn)壓，完成幼苗的移栽；該類機型可快速作業(yè)，工作效率較高，但是一般要求在翻耕地上作業(yè)，要求土壤疏松細碎，田間前茬秸稈、雜草等較少[8-12]。鴨嘴栽插式移栽機：鴨嘴式栽植器刺入土壤后張開在土壤中形成栽植孔，鴨嘴張開將幼苗栽入栽植孔內，提升鴨嘴式栽植器，進行覆土完成幼苗的移栽；該類機型能同時完成成孔與幼苗栽植工作，栽植過程中對秧苗沒有夾持力，不易傷苗，栽植過程中對秧苗起到一定扶持作用，能保證秧苗較好的直立度；但要求土壤疏松細碎，土壤含水率較低，田間前茬秸稈、雜草等較少，對幼苗苗齡和外觀形狀要求高[13-18]。打穴式移栽機：打穴機構在土壤中成型栽植孔，投苗機構同步將幼苗栽入栽植孔中，進行覆土與鎮(zhèn)壓，完成幼苗的移栽；該類機型可在翻耕地及未翻耕地上作業(yè)，對幼苗苗齡和外觀形狀較寬泛，但是對土壤土質及含水率要求較高[19-22]。

現(xiàn)有研究成果中，開苗溝式移栽機和鴨嘴式移栽機均要求土壤疏松細碎、含水率較低，田間前茬秸稈、雜草等較少；開苗溝式移栽機作業(yè)，秧苗的破損率較高無法保證秧苗的直立度；鴨嘴式移栽機對幼苗苗齡和外觀形狀要求高，喂苗速度不能過高，移栽速度受限。打穴式移栽機也存在對土壤土質及含水率要求較高等問題，但是該類機型作業(yè)受到前茬秸稈和雜草的影響較小，對栽植幼苗要求較低，可實現(xiàn)快速移栽作業(yè)，因此發(fā)展打穴式移栽技術具有較好的科研前景[23-27]。作為打穴式移栽機械關鍵工序的成穴技術仍未取得突破性進展。因此，本文基于移栽油菜農藝要求，結合旱地移栽作業(yè)的工作特點，設計一種純滾動式油菜苗移栽栽植孔成型機。通過成孔機構在土壤中成型栽植孔，隨后取苗、送苗機構同步配合將幼苗投入到栽植孔內，實施覆土、鎮(zhèn)壓完成油菜苗的栽植。

1 栽植孔成型機整體設計

1.1 農藝和技術要求

移栽油菜缽苗的基質為方錐臺形，其上、下端面邊長a1、a2分別為35 mm和25 mm，高h0為40 mm；油菜的栽植密度為12萬～16萬株/hm2，栽植深度一般為30～60 mm；為此，本研究提出成型U型栽植孔，利于幼苗的順利入孔并保證其立苗率[20]。根據(jù)油菜缽苗物理特性，要求成型栽植孔有效孔徑50 mm，有效孔深50 mm。

本機設計的工作廂面為1 700 mm，排水溝寬度200 mm，故每廂栽植油菜的實際廂面為1 500 mm，按農藝要求，行距為250～300 mm，株距沒有設定要求，但需要保障栽植密度為12萬～16萬株/hm2的前提下，保持成條，利于油菜生長的通風、采光和后期收獲。

1.2 整機結構與工作原理

圖1為純滾動式油菜移栽栽植孔成型機結構示意圖，主要由履帶行走系統(tǒng)、旋耕開溝系統(tǒng)、成孔機構、控制系統(tǒng)、限位機構、機架等組成。

圖1 整機結構簡圖Fig.1 Structure diagram of whole structure1.履帶行走系統(tǒng) 2.旋耕開溝系統(tǒng) 3.成孔機構 4.限位機構 5.機架 6.控制系統(tǒng)

工作時，隨著機器的前進，旋耕開溝系統(tǒng)對土壤進行翻耕并成型排水溝，成孔機構依靠與土壤間摩擦力進行純滾動，均勻分布在孔刺安裝盤(簡稱安裝盤)上的柱形孔刺(簡稱孔刺)承受成孔機構的自身重力而周期性地刺入、拔出土壤，在土壤中形成一系列規(guī)則的栽植孔。當孔刺刺入土中，土壤給套筒式壓土板(簡稱壓土板)向上推力，推動復位彈簧一起沿孔刺軸線方向收縮，隨著孔刺拔出土壤，復位彈簧的彈力作用使得套筒式壓土板沿孔刺軸線向外舒張，套筒式壓土板在收縮與舒張的過程中，復位彈簧的彈力始終作用于套筒式壓土板，使其壓實栽植孔周邊的土壤，保證孔刺出土后栽植孔周邊的土壤不會回填入已成型的栽植孔，同時壓土板在孔刺上進行回復運動時將孔刺上沾附的泥土刮掉，有效防止孔刺沾泥。

2 成孔機構參數(shù)化設計

成孔機構是純滾動式油菜移栽栽植孔成型機的核心部件。作業(yè)中隨著機器的前進，孔刺合理的刺入、拔出土壤而在土壤中成型栽植孔。其布置方式、結構參數(shù)與運動參數(shù)決定了成孔效果，而栽植孔的形狀參數(shù)直接影響移栽質量，是保證秧苗立苗率、低覆苗率等栽植質量的重要工序[28-30,20]。

2.1 總體結構

圖2為成孔機構結構簡圖，主要由孔刺、安裝盤、復位彈簧、壓土板、彈性套、打孔滾軸、軸承座支架和連桿等組成。

圖2 成孔機構結構簡圖Fig.2 Structure diagram of hole-forming mechanism1.孔刺 2.壓土板 3.彈性套 4.安裝盤 5.復位彈簧 6.軸承座 7.打孔滾軸 8.軸承座支架 9.限位裝置

為利于孔刺順利入土，設計孔刺上端為圓柱體，其下端為錐體，以安裝盤的軸線為中心線均勻布置的孔刺通過安裝盤固連在打孔滾軸上，在孔刺的外徑上分別套裝有復位彈簧、彈性套和壓土板。打孔滾軸兩端插裝在軸承座內，軸承座通過螺栓固設在設有限位孔的軸承座支架上，軸承座支架通過圓柱銷與限位裝置聯(lián)接。

2.2 孔刺安裝盤數(shù)量

根據(jù)油菜移栽農藝要求設定行距為300 mm，株距為200 mm，則栽植密度約為14.7萬株/hm2，滿足農藝要求。根據(jù)行距設定300 mm，每個廂面移栽5行油菜，打孔滾軸上均勻安裝5個孔刺安裝盤，每2個孔刺安裝盤之間中心距為300 mm，即為行距，每個廂面的兩側均有排水溝，故最左端與最右端的2個孔刺安裝盤與排水溝端面中心距設為150 mm，如圖3所示。

圖3 工作廂面Fig.3 Operating compartment

2.3 成孔機理及參數(shù)方程

2.3.1孔刺的運動軌跡

栽植孔是孔刺在土壤中滾動的過程中由于土壤的彈塑性變形而留下的孔刺印痕[19]，如圖4a所示。隨著成孔機構的滾動，孔刺上主要存在3個特殊點(頂點A、端點B和C)的軌跡組合成型栽植孔的外形輪廓，如圖4b所示；頂點A從開始入土到最低位置的運動過程為入土過程，向前下方運動并剪切和擠壓土壤，當運動到最低點后，向后上方運動并剪切和擠壓土壤；端點B從開始入土到最低位置的運動過程中，向前下方運動并剪切和擠壓土壤，當運動到最低點后即開始出土過程，并不與土壤接觸，隨著機具的旋轉拔出土壤；端點C從開始入土到最低位置的運動過程中，向前下方運動并剪切和擠壓土壤，當運動到最低點后即開始出土過程，向后上方運動并剪切和擠壓土壤?？状桃来蔚卮倘牒屯顺鐾寥?，使得土壤中留下與孔刺運動軌跡相似的栽植孔。

圖4 孔刺運動分析Fig.4 Punch movement analysis

圖5 孔刺上各點運動軌跡Fig.5 Movement tracks of various points on punch

2.3.2栽植孔的參數(shù)方程

栽植孔是孔刺外輪廓與土壤相互作用形成的，因此孔刺在土壤中形成的栽植孔的理論形狀實際上就是孔刺運動軌跡的包絡線軌跡。

如圖5所示，孔刺的位置用孔刺中線(孔刺頂點A與打孔滾軸O點的連線)與垂線的夾角θ表示；孔刺在正常工作狀態(tài)下形成的栽植孔可以用a-b-o-c-d形成的包絡線來表示，主要分為3部分：入土過程中，孔刺運動軌跡ab段為端點B的運動軌跡，又稱栽植孔前緣；出土過程中，孔刺運動軌跡cd段為端點C的運動軌跡，稱栽植孔后緣；bc段為孔刺頂點A運動軌跡的一部分。

(1)入土過程中，栽植孔前緣ab段的參數(shù)方程為

(1)

其中

式中R——孔刺的理論滾動半徑，mm

δ——滑轉率

r——孔刺實際滾動半徑，mm

α——孔刺端點B與軸中心O1的連線和孔刺中線的夾角，為負值

θ1——入土過程孔刺的轉動弧度，數(shù)值逐漸變小，為負值

h——孔刺末端錐體高度，mm

d——孔刺半徑，mm

D——孔刺直徑，mm

(2)出土過程中，栽植孔后緣cd段的參數(shù)方程為

(2)

其中

α′=-α

式中θ2——出土過程孔刺的轉動弧度，數(shù)值逐漸變大，為正值

α′——孔刺端點C與軸中心O2的連線和孔刺中線的夾角，為正值

(3)頂點A軌跡，bc段參數(shù)方程為

(3)

式中θ3——孔刺尖端A點的轉動弧度

入土過程，θ3逐漸變小，為負值；出土過程逐漸變大，為正值。

通常情況下，公式(1)～(3)的參數(shù)方程分3段描繪出栽植孔的外形尺寸。當孔刺末端錐體高度取較大值時，栽植孔的外形完全由孔刺尖端A點的運動軌跡形成，此時栽植孔的參數(shù)方程可直接由式(3)表達。

當孔刺的理論半徑R取值較小，運動過程中孔刺的柱形端面(圖5中的BE面、CF面)將與土壤接觸，對栽植孔上部的土壤進行剪切和擠壓，從而導致栽植孔上部開口過長，無法形成滿足要求的栽植孔。

2.3.3栽植孔形狀參數(shù)

聯(lián)立公式(1)～(3)繪制如圖5所示軌跡曲線，得到a-b-o-c-d組成的實線輪廓即為栽植孔的理論外形。顯然，可由公式直接求出輪廓上各點的坐標，通過計算運動軌跡上特殊點的坐標來描述栽植孔的形狀并將其參數(shù)化。

圖5b中，m點為栽植孔前緣上的任意點，n為栽植孔后緣上的任意點，m、n點位于H高度處的同一水平線上，由于成孔機構的結構呈中心對稱，其栽植孔前緣與栽植孔后緣也與y軸中心對稱，故栽植孔在H處的縱長l1為

(4)

其中

式中H0——打孔滾軸軸心O1離地高度，mm

同理可得，栽植孔在H′深處的縱長l2為

l2=2[R(1-δ)sinθ3-Rθ3]

(5)

其中

2.3.4安裝盤和孔刺參數(shù)

孔刺的滾動半徑R(由安裝盤半徑R0、孔刺長度L3構成)、孔刺數(shù)量N是成孔機構的關鍵參數(shù)；孔刺安裝盤的半徑與機具前進速度沒有直接關聯(lián)性，但若R0過大，孔刺數(shù)目相應的增多，增加了整機質量，成孔機構的制造費用相應增加。

成孔作業(yè)時，在孔刺入土過程中滾動半徑瞬時變化，移栽作物的株距L為孔刺安裝盤頂圓的節(jié)距，即

(6)

按農藝要求移栽作物的栽植深度h′=50 mm，結合孔刺前端錐形尺寸，孔刺的入土深度需達到70 mm，孔刺外圍需套設復位彈簧與彈性套，且復位彈簧需要一定的緩沖距離，孔刺長度L3至少取值到120 mm。設計安裝盤半徑R0約為70 mm即可滿足需求，將數(shù)據(jù)代入式(6)得：N≈6。

確定每個安裝盤上孔刺數(shù)量N取值為6，且株距為200 mm，可求得孔刺的長度

(7)

式中C——安裝盤的滾動周長

安裝盤的半徑R0取值70 mm，孔刺長度L3取值為121 mm，故孔刺的旋轉半徑為191 mm。考慮在孔刺外部套有復位彈簧與彈性套，故安裝盤的寬度B1需設定為100 mm，每個安裝盤上均勻分布安裝6個孔刺，孔刺外徑取D=50 mm，孔刺末端錐體高度取20 mm。

3 成孔機構驗證與仿真分析

3.1 數(shù)值驗證試驗材料與方法

為驗證成孔理論分析的準確性與成型栽植孔參數(shù)模型的可靠性，根據(jù)栽植孔的參數(shù)方程(公式(1)～(3))，結合成孔機構設計的結構參數(shù)：孔刺滾動半徑R=191 mm、孔刺長度L3=121 mm、孔刺外徑D=50 mm、孔刺末端錐體高度h=20 mm、孔刺最大入土深度L4=70 mm，假定機具的滑轉率為零等，設定直角坐標系，求取極值點的坐標值，采用Matlab 7.0軟件編寫程序，自動生成孔刺的運動軌跡圖，即成型栽植孔的外形圖，并對圖形進行網(wǎng)格化顯示[30]。

根據(jù)成孔機構的結構參數(shù)，利用Pro/E 5.0軟件建立機構的三維實體模型，添加約束并形成虛擬裝配模型導入到CATIA軟件中，對模型進行簡化，結合成孔機構的運動參數(shù)(前進速度v和角速度ω)進行運動仿真，得出孔刺的運動軌跡圖，即成型栽植孔的輪廓曲線圖。

根據(jù)成型栽植孔形狀參數(shù)方程(公式(4)、(5))，結合設計的成孔機構結構參數(shù)R、L3、D、h等，利用Matlab軟件進行編程，可求解出成型栽植孔的開口縱長L0、栽植孔在H深處的縱長l1、孔上部橫上寬度L1等物理參數(shù)。成孔機構工作時，套筒式壓土板對栽植孔周邊的土壤具有一定的壓實，栽植孔周邊土壤存在一定程度下陷，故利用Matlab 7.0軟件求解栽植孔在H深處的縱長l1、l2時，H分別取值為5、10、15、20、25、30、35、40、45、50、55、60 mm。綜合考慮滑轉率的影響，滑轉率分別取為0、0.10、0.20、0.25。

3.2 結果與討論

圖6所示為Matlab 7.0軟件自動生成孔刺的運動軌跡圖，即成型栽植孔的外形圖。以栽植孔的最低點為橫坐標零點建立直角坐標系，并對圖形進行網(wǎng)格化顯示，可在圖形顯示中直接測量成型栽植孔的相關尺寸參數(shù)。

圖6 理論輪廓曲線Fig.6 Theoretical contour curve

圖7所示為CATIA軟件仿真分析得出孔刺的運動軌跡圖，圖中的光滑曲線即成型栽植孔的輪廓曲線圖，在軟件中對圖形進行網(wǎng)格化顯示，可有效讀取成型栽植孔的相關尺寸參數(shù)。

圖7 CATIA仿真的軌跡曲線Fig.7 Track curve obtained via CATIA simulation

將圖6、7中表示的成型栽植孔外形圖和輪廓曲線圖按照1∶1的比例放入Word軟件中，進行透明化處理，得出2個圖中的曲線完全擬合，結果表明成孔機構結構參數(shù)與運動參數(shù)的設計滿足要求。

表1所示為Matlab理論求解成型栽植孔的物理參數(shù)。

從表1、圖8中理論計算的數(shù)據(jù)可得出：

(1)相同滑轉率的情況下，隨著栽植孔深度的加大，栽植孔的縱長逐漸變小。

表1 成型栽植孔物理參數(shù)(開口縱長、橫上寬度、縱長)Tab.1 Physical parameters of planting hole mm

圖8 滑轉率對栽植孔縱長的影響Fig.8 Influence relation between slip rate and longitudinal length of planting hole

(2)不同的滑轉率對栽植孔的物理參數(shù)(縱長)影響較大，隨著滑轉率的增大，栽植孔上部的縱長逐漸變小，而下部的縱長逐漸變大。

(3)栽植孔的深度達到60 mm時，當滑轉率小于0.2時，其縱長全部小于50 mm；而栽植孔深度為55 mm時，在不同滑轉率的情況下其縱長全部大于50 mm。

理論分析得出，成孔機構成型的栽植孔滿足設計要求。

4 田間試驗

4.1 試驗條件

為了驗證上述設計方法的準確性和栽植孔成型機工作的可靠性，試制樣機(圖9)進行田間試驗。試驗場地分別為湖南農業(yè)大學試驗農場、湖南農業(yè)大學種植基地、益陽赫山區(qū)龍嶺工業(yè)園，試驗場地及土壤相關參數(shù)如表2所示。試驗田要求表面土壤比較平整，土壤中含有較少的秸稈、稻草等雜物；試驗過程中機器以慢2擋(1.85～1.96 km/h)行駛。

圖9 試驗樣機Fig.9 Test prototype

表2 試驗場地及土壤相關參數(shù)Tab.2 Test field and soil parameters

4.2 試驗方法

試驗在3種不同類型土壤中進行，每種土壤中進行4次重復試驗，每次需測定工作時間、孔距、孔周邊土壤下陷深度h1、孔開口縱長L0、孔上部橫上寬度L1、有效深度L2等參數(shù)[20]。

工作時間：機具的起步與停止過程中工作速度不穩(wěn)定，每次試驗在機器運行的35 m中選擇中間段20 m進行標定，用秒表記錄標定的20 m內機器運行的時間記為工作時間。

孔距：規(guī)定同一行上相鄰2個栽植孔中心距為孔距；連續(xù)測定單次20 m距離內所有相鄰栽植孔的孔距，取平均值作為1次試驗的孔距。

孔周邊土壤下陷深度h1：測定單次20 m距離內所有栽植孔的周邊土壤整體下陷深度，取平均值作為1次試驗的孔周邊土壤下陷深度。

開口縱長L0：將栽植孔上部端面沿著機器前進方向均分4處，用游標卡尺測量其長度取平均值為其開口縱長；試驗時測定單次20 m距離內所有栽植孔的開口縱長，取平均值作為1次試驗的開口縱長。

孔上部橫上寬度L1：將栽植孔上部端面垂直于機器前進方向均分4處，用游標卡尺測量其長度取平均值為其橫上寬度；試驗時測定單次20 m距離內所有栽植孔的橫上寬度，取平均值作為1次試驗的孔上部橫上寬度。

根據(jù)現(xiàn)場測定的指標計算出機具的性能參數(shù)：合格成孔率w0、成孔頻率f0、作業(yè)效率η。

合格成孔率w0為

(8)

式中N1——測定距離內的理論成孔數(shù)量

每次試驗測定距離為20 m，而栽植孔的行距為300 mm，每次成孔5行，株距為200 mm，故單次試驗測定的理論成孔數(shù)為500個。

成孔頻率f0(機具每分鐘形成栽植孔的個數(shù))為

(9)

式中N3——測定距離內形成栽植孔數(shù)量，個

T——成孔工作時間，s

作業(yè)效率η為

(10)

式中s——試驗設計測定距離，每次測定20 m

B0——廂面總寬，取1 700 mm

4.3 結果與討論

圖10所示為試驗成孔效果圖。栽植孔成型機的試驗結果如表3所示，因試驗數(shù)據(jù)采集工作長度為20 m，結合表中工作時間可得到機具實際前進速度為1.80～1.96 km/h，機具的作業(yè)效率達到0.306～0.333 hm2/h，滿足配套移栽機工作效率設計要求。

黏土、壤土和砂土3種類型(后續(xù)描述3種類型土壤均按此順序)土壤中，孔距在199.6～200.4 mm之間，均值分別為199.9、200.0、200.1 mm，其變化范圍很小，表明在含水率較低的情況下，機具在上述3種類型的土壤中作業(yè)其滑轉率均接近零，機具穩(wěn)定性好。

試驗測定3種類型土壤中，栽植孔周邊表層土壤下陷深度依次增加，其均值分別達到13.5、14.8、15.2 mm，且其變化幅度較大，分別為12.4～15.7 mm、12.8～16.9 mm、12.7～17.8 mm，表明壓土板作用于不同類型的土壤其效果差別較大。

圖10 試驗照片F(xiàn)ig.10 Photos of test

表3 試驗結果Tab.3 Field test result

試驗測定3種類型土壤中作業(yè)數(shù)據(jù)，孔上部橫上寬度均值分別為49.9、49.6、49.0 mm，主要原因是，在柱形孔刺拔出土壤過程中，栽植孔周邊土壤不平整，致使孔上部橫上寬度均沒有達到50 mm的理論數(shù)值，但實測數(shù)據(jù)仍然滿足生產需要。

測定結果顯示在3種類型土壤中作業(yè)時，其孔開口縱長分別在90.5～93.2 mm、87.5～90.6 mm、82.6～87.3 mm之間，其均值分別為91.8、88.8、85.2 mm，主要原因是，機具作業(yè)時，壓土板下壓土壤使得栽植孔周邊的土壤下陷一定高度，故孔上部開口縱長是從下陷深度處測得，同時隨著柱形孔刺拔出土壤過程中，栽植孔周邊土壤不平整，試驗測定中的數(shù)據(jù)均小于理論數(shù)值(96.5 mm)。

試驗中測定3種類型土壤中，栽植孔有效深度分別在60.7～63.8 mm、57.9～60.2 mm、52.9～55.3 mm之間，主要原因是，當孔刺拔出土壤過程中，栽植孔周邊仍然有少部分土壤回填至栽植孔中，致使所形成栽植孔有效深度有所不同，3種類型土壤中栽植孔平均有效深度分別為62.1、58.9、54.2 mm，不同類型土壤中成型栽植孔有效深度差異性較大，表明不同類型土壤的破碎率不同，土壤回填情況不一，但有效深度均超過50 mm，滿足設計要求。

3種類型土壤中試驗結果顯示，栽植孔的合格率分別在92.8%～95.8%、91.2%～95.0%、89.0%～92.0%的范圍內變化，變化幅度較小，表明機具工作穩(wěn)定性較好，多次試驗成孔的總平均合格率分別為94.4%、93.3%、90.4%，達到了設計要求。

5 結論

(1)基于成孔移栽作業(yè)的工作特點，融合油菜移栽農藝要求，設計了一種純滾動式油菜移栽栽植孔成型機。該機器通過成孔機構的孔刺周期性地刺入、拔出土壤，而在土壤中形成一系列規(guī)則的栽植孔，隨后取苗、送苗機構同步配合將幼苗投入到栽植孔內，實施覆土、鎮(zhèn)壓完成油菜苗的栽植。

(2)通過分析純滾動式成孔機構運動機理，研究成孔機構的運動參數(shù)方程，建立成型栽植孔的參數(shù)方程，為關鍵部件成孔機構的設計提供理論依據(jù)。根據(jù)機具設計的結構參數(shù)、運動參數(shù)及參數(shù)方程，使用Matlab軟件圖形繪制程序生成成型栽植孔的外形圖，運用CATIA軟件進行仿真分析得出成型栽植孔的輪廓曲線圖，并將上述圖形進行擬合模擬，得出2個圖中的曲線完全擬合，驗證成孔機構結構參數(shù)與運動參數(shù)的設計滿足要求。

(3)根據(jù)設計與仿真優(yōu)化后的結構參數(shù)，試制試驗樣機進行田間試驗。試驗結果表明：機具以1.80～1.96 km/h速度作業(yè)，其作業(yè)效率達到0.306～0.333 hm2/h，3種類型的土壤中，成孔合格率最低的砂土試驗中栽植孔合格率達到90.4%，而黏土試驗中栽植孔合格率達到94.4%，成型的栽植孔滿足設計要求，成孔機構的各項性能指標滿足設計要求。

1 于曉旭,趙勻,陳寶成,等.移栽機械發(fā)展現(xiàn)狀與展望[J/OL].農業(yè)機械學報,2014,45(8):44-53.http:∥www.j-csam.org/jcsam/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20140808&flag=1.DOI: 10.6041/j.issn.1000-1298.2014.08.008.

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DesignandTestofTransplantingHole-formingMachineforRapeseedPottedSeedlings

XIANG Wei1,2WU Mingliang1,2GUAN Chunyun2,3HE Yiming1,2LUO Haifeng1,2YAN Bo1,2

(1.CollegeofEngineering,HunanAgriculturalUniversity,Changsha410128,China2.SouthernRegionalCollaborativeInnovationCenterforGrainandOilCropsinChina,Changsha410128,China3.CollegeofAgronomy,HunanAgriculturalUniversity,Changsha410128,China)

In order to design a new rapeseed transplanting machine, a pure rolling-type transplanting hole-forming machine for rapeseed was developed in accordance with agricultural requirements for rapeseed transplanting and the features of transplanting hole formation.The motion mechanism of the pure rolling-type mechanism was analyzed to derive motion parametric equations for the hole-forming mechanism.Matlab was used to generate theoretical contour lines and outline drawings of the transplanting hole.CATIA was then used for simulation analysis to obtain the contour curve of the transplanting hole, and fitting as well as simulation were carried out to verify its structure and motion parameters.Based on different slip rates, Matlab was used to solve formed planting hole physical parameters, such as the longitudinally opening length, longitudinal length of planting hole at the depth ofHand the upper lateral width.Subsequently, prototype trial-production was carried out, followed by field testing.The experimental results obtained indicated that when the machine was in low gear, its forward speed was in the range of 1.80～1.96 km/h and field operation efficiency was in the range of 0.306～0.333 hm2/h.When tested in three types of soil, i.e., clay, loamy and sandy soil, the average qualification rate of hole formation reached 94.4%, 93.3% and 90.4%, respectively.These results confirmed that the developed transplanting hole-forming machine satisfied design requirements, which was significant for the provision of technical support for the design of new transplanters.

rape; transplanting; planting hole; hole forming mechanism

10.6041/j.issn.1000-1298.2017.10.005

S223.92

A

1000-1298(2017)10-0040-09

2017-07-07

2017-08-15

湖南省政府重大專項(湘府閱 [2014]35號)、湖南省科技廳重點項目(2016NK2105)、湖南省科技廳平臺建設項目(湘財教指[2014]10號)和湖南省研究生科研創(chuàng)新項目(CX2016B286)

向偉(1986—)，男，博士生，主要從事作物生產工程及裝備研究，E-mail：xiaobaibaiweiwei@163.com

吳明亮(1972—)，男，教授，博士生導師，主要從事農業(yè)機械研究，E-mail：mlwu@hunau.edu.cn