王玉昌

（唐山三友氯堿有限責(zé)任公司，河北 唐山 063305）

氯乙烯合成設(shè)備的關(guān)鍵制造技術(shù)

王玉昌

（唐山三友氯堿有限責(zé)任公司，河北 唐山 063305）

闡述了合成轉(zhuǎn)化器換熱管和管板“強(qiáng)度脹”、“強(qiáng)度焊”、“焊脹結(jié)合”3種連接型式的特性，通過(guò)對(duì)比分析確定最佳連接型式，并在生產(chǎn)實(shí)踐的基礎(chǔ)上提出了控制換熱管和管板連接可靠性的工作重心。

轉(zhuǎn)化器；管板；換熱管；泄漏；連接型式

氯乙烯合成工序的主要任務(wù)是將合格的氯化氫氣體和乙炔氣體按一定比例進(jìn)行充分混合、脫水后，在轉(zhuǎn)化器內(nèi)氯化汞觸媒的催化作用下合成粗氯乙烯氣體，然后經(jīng)脫汞、脫酸、水洗、堿洗后，送至氯乙烯壓縮崗位，由此可見(jiàn)，轉(zhuǎn)化器是氯乙烯單體生產(chǎn)的關(guān)鍵設(shè)備。唐山三友氯堿有限責(zé)任公司自投產(chǎn)以來(lái)轉(zhuǎn)化器發(fā)生過(guò)多次泄漏，且泄漏后維修極其困難，因此合成轉(zhuǎn)化器運(yùn)行的正常與否直接影響到氯乙烯單體的產(chǎn)量及企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益。

1 設(shè)備結(jié)構(gòu)及主要工藝參數(shù)

轉(zhuǎn)化器是氯化氫氣體和乙炔氣體在內(nèi)部充裝氯化汞觸媒的作用下合成氯乙烯的設(shè)備，屬于固定管板式換熱器，規(guī)格有Dg2 400、Dg2 800、Dg3 000、Dg3 200，材質(zhì)為 Q235-B、Q245R、Q345R；換熱管規(guī)格為 ?57×3.5×3000、?45×3.0×3000、?51×3.0×3 000，材質(zhì)為20#鋼。換熱管與管板采用強(qiáng)度脹接或脹焊結(jié)合，上、下底蓋均是一個(gè)由帶短節(jié)的乙型平焊法蘭及橢圓形（或錐形）封頭組成。轉(zhuǎn)化器的主要工藝參數(shù)見(jiàn)表1。

工藝流程如下：管程工作介質(zhì)進(jìn)入轉(zhuǎn)化器之前先經(jīng)兩級(jí)石墨冷卻器降溫（冷卻介質(zhì)為-35℃鹽水），再用酸霧過(guò)濾器除掉其中的大部分冷凝酸（也就是大部分水），乙炔和氯化氫的混合氣體進(jìn)入轉(zhuǎn)化器管程，在催化劑的作用下生成氯乙烯，其反應(yīng)為放熱反應(yīng)，熱量由殼程的循環(huán)冷卻水帶走。

2 使用過(guò)程中存在的問(wèn)題

轉(zhuǎn)化器投入生產(chǎn)使用一段時(shí)間后，一些轉(zhuǎn)化器出現(xiàn)換熱管泄漏問(wèn)題，介質(zhì)泄漏部位主要集中于管板與換熱管之間的連接部位或距離換熱管端部100 mm處，泄漏數(shù)量和頻次不確定。

表1 轉(zhuǎn)化器殼程、管程的主要工藝參數(shù)表

3 泄漏原因

（1）轉(zhuǎn)化器在選材、制作方面不合理。換熱管選材不合理或材料整批質(zhì)量不均，造成轉(zhuǎn)化器在制作過(guò)程中脹管接頭質(zhì)量難以保證。

（2）換熱管熱處理工序溫度控制不好，達(dá)不到預(yù)期的退火目的。

（3）脹管在脹接前管頭沒(méi)有拋光或拋光不夠，脹接時(shí)脹接面上夾有雜物或污物，造成脹接時(shí)嚴(yán)密度不夠。

（4）換熱管脹接過(guò)程中脹接力不夠，脹管和管板之間不能產(chǎn)生永久性變形和塑性變形。

（5）換熱管在脹接過(guò)程中，脹接力過(guò)大，造成換熱管產(chǎn)生裂紋影響轉(zhuǎn)化器達(dá)不到技術(shù)要求。

（6）轉(zhuǎn)化器在運(yùn)輸過(guò)程中，方法不當(dāng)造成局部換熱管軸向受力過(guò)大，使部分換熱管產(chǎn)生松動(dòng)。

（7）在安裝過(guò)程中，管板大法蘭上的螺絲受力不均，使得加在管板上的附加彎矩不均，從而使轉(zhuǎn)化器產(chǎn)生泄漏，這種現(xiàn)象一般在轉(zhuǎn)化器使用幾天或幾周后容易出現(xiàn)。

（8）溫差熱應(yīng)力的影響。由于轉(zhuǎn)化器運(yùn)行過(guò)程中管程與殼程之間的溫度差異，使得轉(zhuǎn)化器筒體與換熱管熱變形不等，影響脹接處產(chǎn)生較大的受力，從而使轉(zhuǎn)化器產(chǎn)生泄漏，這種現(xiàn)象在轉(zhuǎn)化器頻繁開(kāi)停車(chē)時(shí)較為常見(jiàn)。

（9）在生產(chǎn)過(guò)程中，由于前道工序的石墨換熱器溫度控制不夠或酸霧過(guò)濾器酸霧去除效果不佳，使得混合氣進(jìn)入轉(zhuǎn)化器之前脫水脫酸不完全，引起管板與換熱管連接部位的腐蝕，輕者使轉(zhuǎn)化器換熱管內(nèi)的部分催化劑觸媒結(jié)塊堵塞換熱管，重者則腐蝕管板法蘭或換熱管與管板連接處，長(zhǎng)時(shí)間就會(huì)導(dǎo)致轉(zhuǎn)化器泄漏。

（10）轉(zhuǎn)化器使用時(shí)間較長(zhǎng)，由于脹接處的應(yīng)力松弛而導(dǎo)致泄漏，這種現(xiàn)象一般認(rèn)為是正常使用過(guò)程中的自然泄漏。

4 連接型式

轉(zhuǎn)化器換熱管與管板的連接型式是整個(gè)轉(zhuǎn)化器加工制造過(guò)程中的最關(guān)鍵技術(shù)，一般采用的是“脹接”、“焊接”、“焊脹結(jié)合”的加工制作工藝。

4.1 “強(qiáng)度密封脹接”連接型式

這種連接型式一般認(rèn)為是比較常規(guī)可靠的，少了一道換熱管與管板的焊接程序，且加工制作費(fèi)用較低，設(shè)備使用壽命和周期一般能夠得到保證，其加工制作過(guò)程如下。

（1）材質(zhì)。管板材質(zhì)選用16 MnR，換熱管材質(zhì)選用20鋼，標(biāo)準(zhǔn)為GB9948-2006。

（2）換熱管。a.仔細(xì)檢查、測(cè)量每支換熱管的內(nèi)徑、外徑、壁厚、長(zhǎng)度、硬度值并作好記錄；b.每支換熱管水壓試驗(yàn)無(wú)滲漏。

（3）管板。a.尺寸要保證滿足最小公差要求；b.管孔按如下順序加工：劃線-加工底孔-定位鉆孔-鉸孔-加工脹接槽。

（4）脹管器的選擇。a.脹管器的適用范圍必須符合換熱管的終脹內(nèi)徑；b.脹桿和脹珠與翻邊珠的工作表面粗糙度應(yīng)符合相關(guān)要求，不應(yīng)有溝紋、斑痕、壓坑現(xiàn)象。

（5）脹管。a.脹管作業(yè)分為初脹與終脹2個(gè)步驟。其中，初脹目的是固定換熱管，僅使得管外徑擴(kuò)大，貼緊管板管孔不再轉(zhuǎn)動(dòng)；終脹則需使管段脹大至技術(shù)要求，脹管率在控制的要求范圍內(nèi)。b.水壓試驗(yàn)有泄漏時(shí)，應(yīng)詳細(xì)記錄位置并在放水后進(jìn)行補(bǔ)脹，一般補(bǔ)脹工作不過(guò)夜，以免脹口生銹。脹口補(bǔ)脹前應(yīng)復(fù)測(cè)脹口內(nèi)徑，并確定補(bǔ)脹值。

（6）壓力試驗(yàn)。緩慢升壓至轉(zhuǎn)化器工作壓力，保壓30 min后，檢查各焊縫、脹接接頭處是否滲漏，無(wú)滲漏后繼續(xù)升壓至1.4倍工作壓力，保壓30 min以管壁管板無(wú)泄漏、無(wú)異常變形，脹接接頭無(wú)泄漏為合格[1]。

根據(jù)轉(zhuǎn)化器的加工制作過(guò)程，換熱管與管板只采用“強(qiáng)度密封脹接”連接型式有如下不足。

（1）換熱管在脹接前管頭結(jié)合面沒(méi)有拋光或拋光程度不夠，脹接時(shí)脹接面上夾有雜物或污物有時(shí)會(huì)造成脹接時(shí)嚴(yán)密度不夠。

（2）換熱管脹接過(guò)程中有時(shí)脹接力不夠，換熱管和管板之間不能產(chǎn)生永久性變形和塑性變形。

（3）換熱管在脹接過(guò)程中，有時(shí)脹接力過(guò)大，造成換熱管產(chǎn)生微裂紋，增加泄漏的可能性。

（4）轉(zhuǎn)化器在運(yùn)輸過(guò)程中，有時(shí)方法不當(dāng)造成局部換熱管軸向受力過(guò)大，使部分換熱管產(chǎn)生松動(dòng)。

（5）在安裝過(guò)程中，管板大法蘭上的螺絲緊固力量不均勻，使得作用于管板上的附加彎矩不均勻，從而使轉(zhuǎn)化器泄漏的可能性增加，這種現(xiàn)象一般在轉(zhuǎn)化器使用幾天或幾周后容易出現(xiàn)。

（6）如果換熱管與管板之間只采用“強(qiáng)度密封脹接”連接型式，轉(zhuǎn)化器投入使用后溫差應(yīng)力有可能引起換熱管和管板之間的“松動(dòng)滑移”，由此導(dǎo)致轉(zhuǎn)化器泄漏。因?yàn)檗D(zhuǎn)化器為固定管板式換熱器，管束與殼體是剛性連接的，當(dāng)管程溫度較高的流體與殼程溫度較低的流體進(jìn)行換熱時(shí)，由于換熱管的壁溫高于殼體的壁溫，換熱管的伸長(zhǎng)大于殼體的伸長(zhǎng)，殼體限制換熱管的熱膨脹，結(jié)果是換熱管受壓、殼體受拉，溫差越大，引起的溫差應(yīng)力也越大。由于換熱管與管板之間只采用“強(qiáng)度密封脹接”連接型式，那么溫差應(yīng)力將會(huì)直接作用于換熱管和管板之間的“結(jié)合面”，“結(jié)合面”這時(shí)既要承受應(yīng)力作用又要起到密封作用，從而使轉(zhuǎn)化器泄漏的可能性增加。

4.2 采用“強(qiáng)度焊”連接型式

這種連接型式一般適用于化工生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)轉(zhuǎn)化器的維修。在轉(zhuǎn)化器列管泄漏數(shù)量不多的情況下，把整臺(tái)轉(zhuǎn)化器從化工生產(chǎn)裝置區(qū)拆下來(lái)運(yùn)到設(shè)備維修車(chē)間進(jìn)行修復(fù)，設(shè)備與化工生產(chǎn)系統(tǒng)的隔離和拆裝所導(dǎo)致麻煩程度與費(fèi)用往往比較大，一般在化工生產(chǎn)裝置區(qū)進(jìn)行轉(zhuǎn)化器的維修?；どa(chǎn)裝置區(qū)屬于防火防爆區(qū)，一些加工、檢測(cè)設(shè)備不具備使用條件，且維修人員的工作方向、位置和角度有時(shí)對(duì)維修操作十分不利。采用“強(qiáng)度焊”連接型式可操作性強(qiáng)，但在轉(zhuǎn)化器的加工制作過(guò)程中很少采用，原因如下。

（1）在換熱管與管板組對(duì)之前，對(duì)管端外表面銹及管口油污的清理不徹底，將會(huì)使焊縫金屬產(chǎn)生氣孔、夾渣等缺陷。

（2）焊接方法不合理，產(chǎn)生氣孔、裂紋等缺陷，影響了焊接質(zhì)量。在初期轉(zhuǎn)化器的制造過(guò)程中，換熱管與管板的焊接采用手工電弧焊方法，通過(guò)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)出現(xiàn)泄漏的角焊縫進(jìn)行檢測(cè)發(fā)現(xiàn)，氣孔多發(fā)生在焊縫的起弧和收弧處。手弧焊起弧處出現(xiàn)大量氣孔，收弧時(shí)仍在起弧處，則起弧處有一段距離的氣孔不能消除，表面檢查無(wú)法看出。

（3）如果換熱管與管板之間只采用“強(qiáng)度焊”連接型式，轉(zhuǎn)化器投入使用后溫差應(yīng)力將會(huì)引起的焊縫金屬“焊接缺陷”擴(kuò)展，導(dǎo)致?lián)Q熱管與管板之間發(fā)生腐蝕和泄漏的可能性增加。轉(zhuǎn)化器為固定管板換熱器，管束與殼體是剛性連接的。當(dāng)管程溫度較高的流體與殼程溫度較低的流體進(jìn)行熱交換時(shí)，由于換熱管的壁溫高于殼體的壁溫，換熱管的伸長(zhǎng)大于殼體的伸長(zhǎng)，殼體限制換熱管的熱膨脹，結(jié)果是換熱管受壓、殼體受拉。這樣換熱管與管板之間的角焊縫會(huì)產(chǎn)生拉脫和剪切應(yīng)力，這個(gè)應(yīng)力是由換熱管管壁和殼體外壁溫差引起的，溫差越大，引起的溫差應(yīng)力也越大，這時(shí)溫差應(yīng)力將會(huì)直接作用于換熱管和管板之間的焊縫金屬，焊縫金屬這時(shí)既要承受應(yīng)力作用又要起到密封作用，從而使轉(zhuǎn)化器泄漏的可能性也比較大。

4.3 “焊脹結(jié)合”連接型式

這種連接型式一般認(rèn)為是比較常規(guī)可靠的，較“強(qiáng)度焊”多了一道換熱管與管板之間的脹接工藝，設(shè)備使用周期能夠得到保證。其加工制作過(guò)程如下。

（1）原材料的質(zhì)量控制。a.用于受壓部件的材料必須是全新的，并且有材料供貨廠家提供的材料質(zhì)量合格證明書(shū)，包括材料等級(jí)、化學(xué)成份和機(jī)械性能，材質(zhì)為Q345R的管板應(yīng)符合GB713-2008標(biāo)準(zhǔn)，正火狀態(tài)供貨；b.換熱管應(yīng)符合GB9948-2006的規(guī)定，換熱管應(yīng)整根供貨，不得拼接[1]。

（2）焊前準(zhǔn)備。a.換熱管兩端外表面要除銹，除銹長(zhǎng)度不宜小于2倍的管板厚度，除銹方法采用機(jī)械法，管端除銹至呈金屬光澤；b.穿換熱管之前，管板孔內(nèi)的銹蝕要用砂輪或砂紙清除干凈，至露出金屬光澤后再穿換熱管；c.換熱管穿完點(diǎn)焊組對(duì)好后，徹底清除施焊區(qū)域內(nèi)的鐵銹、油污等，管頭伸出管板的長(zhǎng)度為4～6 mm，換熱管、管板（施焊?jìng)?cè)）上的水、油等臟物用丙酮或酒精清洗干凈。

（3）焊接及檢驗(yàn)。a.打底焊：焊接采用自動(dòng)鎢極氬弧焊打底（填焊絲），焊接位置為全位置焊接；b.打底焊結(jié)束后進(jìn)行 0.2～0.3 MPa 壓力的氣密試驗(yàn)，以檢驗(yàn)焊縫質(zhì)量，合格后方可繼續(xù)施焊蓋面層；c.蓋面焊接：焊接采用自動(dòng)鎢極氬弧焊的方法，焊絲直徑要符合相關(guān)要求；d.檢驗(yàn)：焊縫外觀先用肉眼或放大鏡進(jìn)行初步檢查，不得有裂紋、氣孔、夾渣、未熔合、超標(biāo)咬邊、弧坑及局部凹陷等缺陷，宏觀檢驗(yàn)合格后再進(jìn)行100%PT檢查，應(yīng)符合JB4730-2005的要求[2]。

（4）脹接。采用先進(jìn)的電腦數(shù)控液壓脹管機(jī)，脹接性能好，對(duì)管壁無(wú)機(jī)械損傷，力度均勻穩(wěn)定。首先，用丙酮清理焊接管接頭內(nèi)表面；然后，用液袋脹管器進(jìn)行強(qiáng)度脹，當(dāng)脹管器難進(jìn)換熱管時(shí)，應(yīng)修磨管頭，不應(yīng)用機(jī)械方法擴(kuò)管頭，以防焊縫開(kāi)裂，這時(shí)要注意離管板外表面15 mm范圍內(nèi)不脹，防止換熱管及焊角出現(xiàn)裂紋。

（5）按轉(zhuǎn)化器設(shè)備圖紙要求進(jìn)行水壓試驗(yàn)及氣密性試驗(yàn)。

（6）消除焊后殘余應(yīng)力。必須制定切實(shí)可行的熱處理方案，消除轉(zhuǎn)化器設(shè)備在制造過(guò)程中所產(chǎn)生的焊后殘余應(yīng)力，降低轉(zhuǎn)化器泄漏的可能性。

根據(jù)上面轉(zhuǎn)化器的加工制作過(guò)程，換熱管與管板采用“焊脹結(jié)合”連接型式有如下特點(diǎn)。

（1）轉(zhuǎn)化器投入使用后溫差應(yīng)力將會(huì)分散作用于換熱管和管板的焊縫金屬與脹接結(jié)合面，使得轉(zhuǎn)化器泄漏的可能性降低。

（2）既克服了單一“強(qiáng)度密封脹接”連接型式的換熱管和管板“松動(dòng)滑移”的可能性，又克服了單一“強(qiáng)度焊”連接型式的焊縫金屬“受力+密封”的不足，具有雙重保險(xiǎn)，從而使轉(zhuǎn)化器泄漏的可能性降至最低。

5 結(jié)語(yǔ)

換熱管與管板之間采用“焊脹結(jié)合”連接型式是最佳選擇。換熱管與管板不論采用何種連接形式，泄漏后在化工生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行轉(zhuǎn)化器的修復(fù)都是被動(dòng)的補(bǔ)救措施。因此，應(yīng)采取切實(shí)可行的技術(shù)管理措施，嚴(yán)格控制設(shè)備加工制作的質(zhì)量關(guān)，做到預(yù)防泄漏為主，在設(shè)備的加工制作階段把導(dǎo)致轉(zhuǎn)化器泄漏的可能性降至最低。

［1］董其伍，張 雰.換熱器.化學(xué)工業(yè)出版社.

［2］石油化工靜設(shè)備安裝工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》GB50461-2008，中國(guó)計(jì)劃出版社.

A key manufacturing technique for vinyl chloride synthesis equipment

WANG Yu-chang

（Tangshan Sanyou Chlor-alkali Co.,Ltd.,Tangshan 063305，China）

This article expounds the synthesis converter heat exchange tube and tube plate expansion of"strength"，"welding strength"，"welding expansion combined with"the characteristics of three kinds of connection type，through the comparison and analysis to determine the best connection type，and put forward control on the basis of production practice of the reliability of the heat exchange tube and tube plate connection work center of gravity.

converter；tube plate；heat exchange tube；leakage；connection type

TQ325.1+2

B

1009-1785(2017)10-0029-03

2017-06-06