陳圣剛,于 威,李國維,吳少甫

(1.安徽省投資集團(tuán)控股有限公司,安徽 合肥 230000; 2.河海大學(xué)巖土力學(xué)與堤壩工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,江蘇 南京 210098;3.河海大學(xué)道路與鐵道工程研究所,江蘇 南京 210098;4.河海大學(xué)巖土工程研究所,江蘇 南京 210098; 5.中鐵二十局集團(tuán)有限公司,陜西 西安 710016)

引江濟(jì)淮試驗(yàn)工程河道邊坡錨桿檢測(cè)對(duì)比試驗(yàn)

陳圣剛1,于 威2,3,李國維2,4,吳少甫5

(1.安徽省投資集團(tuán)控股有限公司,安徽 合肥 230000; 2.河海大學(xué)巖土力學(xué)與堤壩工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,江蘇 南京 210098;3.河海大學(xué)道路與鐵道工程研究所,江蘇 南京 210098;4.河海大學(xué)巖土工程研究所,江蘇 南京 210098; 5.中鐵二十局集團(tuán)有限公司,陜西 西安 710016)

依據(jù)GB 50086—2015《巖土錨桿與噴射混凝土支護(hù)技術(shù)規(guī)范》和SL 377—2007《水利水電工程錨噴支護(hù)技術(shù)規(guī)范》對(duì)引江濟(jì)淮試驗(yàn)工程膨脹土邊坡、軟巖邊坡加固錨桿進(jìn)行拉拔檢測(cè)試驗(yàn)。結(jié)果表明,錨桿端部位移和檢測(cè)方法相關(guān),GB法檢測(cè)的桿體端部位移大于SL法,位移轉(zhuǎn)換系數(shù)為0.9～0.95;軟巖邊坡中錨桿的端部位移量小于弱膨脹土邊坡;兩種方法用于軟巖及弱膨脹土邊坡加固錨桿質(zhì)量檢測(cè)時(shí),會(huì)產(chǎn)生彈性伸長值過大現(xiàn)象,采用桿端位移時(shí)間過程評(píng)價(jià)錨桿質(zhì)量更具有合理性;SL法、GB法檢測(cè)到的錨桿軸力線性相關(guān),轉(zhuǎn)換系數(shù)為0.9～1.05;采用SL法檢測(cè)非預(yù)應(yīng)力錨桿具有可行性,通過換算可得到GB法檢測(cè)數(shù)據(jù)。

膨脹土;軟巖;錨桿;檢測(cè)方法;數(shù)據(jù)擬合;引江濟(jì)淮工程

引江濟(jì)淮為跨流域調(diào)水工程,全長1 048 km,兼具航運(yùn)和環(huán)保功能,河道水下邊坡長期承受動(dòng)水荷載作用,要求邊坡及襯砌混凝土面板需保持長期穩(wěn)定,加固方案之一為采用非預(yù)應(yīng)力錨桿格構(gòu)梁,錨桿施工質(zhì)量檢測(cè)方法為灌漿28 d后實(shí)施拉拔試驗(yàn),根據(jù)抗拔力和桿體位移情況判定施工質(zhì)量和對(duì)設(shè)計(jì)要求的符合情況。

錨桿被廣泛用于土木工程的臨時(shí)或永久性加固結(jié)構(gòu)中[1-2],我國1964年首次在梅山水庫壩基加固中采用預(yù)應(yīng)力錨桿[3]。錨桿所能承擔(dān)的拉拔荷載是錨固工程的控制指標(biāo),現(xiàn)場(chǎng)拉拔檢測(cè)是錨桿應(yīng)用的必要環(huán)節(jié)。對(duì)比試驗(yàn)顯示[4],CECS 22—2005《巖土錨桿技術(shù)規(guī)程》、GB 50086—2001《錨桿噴射混凝土支護(hù)技術(shù)規(guī)范》、GB 50330—2002《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》、GB 50007—2002《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》等相關(guān)規(guī)范,在錨桿拉拔檢測(cè)方面的試驗(yàn)方法、數(shù)據(jù)處理的標(biāo)準(zhǔn)并非一致,均有各自的針對(duì)性。工程實(shí)踐[5]表明,相關(guān)規(guī)范對(duì)錨桿檢測(cè)方法的規(guī)定,具有較大的余地,使得錨桿質(zhì)量評(píng)價(jià)結(jié)果產(chǎn)生較大的差異?，F(xiàn)有錨桿錨固質(zhì)量檢測(cè)方法加荷時(shí)間長、加載等級(jí)多,導(dǎo)致錨桿檢測(cè)試驗(yàn)周期長,制約主體工程進(jìn)度[6]。

表1 輕粉質(zhì)壤土常規(guī)力學(xué)參數(shù)

表2 泥質(zhì)砂巖常規(guī)力學(xué)參數(shù)

表3 GFRP和鋼筋錨桿常規(guī)力學(xué)參數(shù)及材料組分

本文通過現(xiàn)場(chǎng)對(duì)比試驗(yàn),比較GB 50086—2015《巖土錨桿與噴射混凝土支護(hù)技術(shù)規(guī)范》和SL 377—2007《水利水電工程錨噴支護(hù)技術(shù)規(guī)范》(以下分別簡稱GB法與SL法)的差異,建立兩種規(guī)范方法檢測(cè)指標(biāo)之間的關(guān)系,提出適用于本工程的錨桿質(zhì)量檢測(cè)方法。

GB法針對(duì)預(yù)應(yīng)力錨桿,檢測(cè)時(shí)需要循環(huán)加、卸載荷載計(jì)量對(duì)應(yīng)位移,優(yōu)點(diǎn)是可以通過檢測(cè)到的桿體位移數(shù)據(jù)計(jì)算得到塑性位移量,據(jù)此評(píng)估桿體與圍巖的黏結(jié)狀態(tài),缺點(diǎn)是要求較長的現(xiàn)場(chǎng)工作時(shí)間,檢測(cè)效率較低;SL法針對(duì)非預(yù)應(yīng)力錨桿,檢測(cè)時(shí)只需要分級(jí)加荷計(jì)量對(duì)應(yīng)位移,無卸荷過程,優(yōu)點(diǎn)是具有較高的檢測(cè)效率,缺點(diǎn)是不能評(píng)價(jià)桿體在試驗(yàn)荷載條件下的黏結(jié)狀態(tài)(原因在于無法確定荷載的分布情況,不能計(jì)算桿體在試驗(yàn)荷載下的彈性變形)。

現(xiàn)場(chǎng)質(zhì)量檢測(cè)工作的性質(zhì)要求檢測(cè)方法具有高效率特征,獲得更多的質(zhì)量信息更是檢測(cè)工作的根本目的。為實(shí)現(xiàn)兩種需要的統(tǒng)一,引江濟(jì)淮試驗(yàn)工程河道邊坡加固錨桿質(zhì)量施工檢測(cè)時(shí)進(jìn)行了檢測(cè)方法對(duì)比試驗(yàn),目的在于開發(fā)SL法錨桿檢測(cè)數(shù)據(jù)的潛在價(jià)值,發(fā)揮其高效率優(yōu)勢(shì),并利用GB法檢測(cè)數(shù)據(jù)可解讀性強(qiáng)的特點(diǎn)。

1 試驗(yàn)方案及過程

1.1 工程地質(zhì)條件

引江濟(jì)淮試驗(yàn)工程位于安徽省合肥市蜀山區(qū)小廟鎮(zhèn),里程樁號(hào)K40+700～K42+200,全長1.5 km。上覆地層主要為全新統(tǒng)粉質(zhì)壤土、上更新統(tǒng)粉質(zhì)壤土、粉質(zhì)黏土、砂性土,具有弱、中膨脹性,力學(xué)參數(shù)見表1。下伏基巖為全風(fēng)化或強(qiáng)風(fēng)化白堊紀(jì)粉砂巖、細(xì)砂巖、粉砂質(zhì)泥巖,抗壓強(qiáng)度低,具有強(qiáng)崩解性,遇水易軟化,巖性呈現(xiàn)暗紅色、紫紅色,呈柱狀、短柱狀,中厚層狀構(gòu)造,干燥時(shí)易龜裂,節(jié)長5～50 cm,RQD(rock quality designation)為10%～50%,局部夾薄層或極薄層,結(jié)構(gòu)面發(fā)育,填充黑色鐵錳膜,巖體基本質(zhì)量為Ⅳ級(jí),分級(jí)為軟巖,產(chǎn)狀傾向330°NW～15°NE,傾角15°～35°,力學(xué)參數(shù)見表2,地層剖面見圖1。

圖1 試驗(yàn)錨桿地層剖面圖(單位：m)

1.2 試驗(yàn)試件制作

1.2.1 錨桿

試驗(yàn)采用的筋材為?25的HRB400螺紋鋼筋和?28的GFRP,其材料組分及基本力學(xué)參數(shù)見表3。試驗(yàn)共計(jì)12根錨桿試件,試驗(yàn)錨桿布置見表4。

表4 試驗(yàn)錨桿布置

1.2.2 傳感器

在桿體表面沿軸線開槽,尺寸為2 mm×2 mm,用酒精清洗槽口并風(fēng)干,將光柵光纖傳感器放置槽內(nèi),在錨桿兩端將傳感器固定,用環(huán)氧樹脂膠覆平凹槽,見圖2。以錨桿與坡面的交界點(diǎn)為坐標(biāo)原點(diǎn),向內(nèi)為坐標(biāo)正向,向外為負(fù)向,光纖光柵傳感器布置見圖3。

圖2 內(nèi)置光纖光柵傳感器

圖3 光纖光柵傳感器布設(shè)位置(單位:cm)

1.2.3 試驗(yàn)裝置

試驗(yàn)錨桿端部錨固采用套筒灌漿法[7]。將定位環(huán)通過螺紋擰入鋼套管,然后將錨桿伸入鋼套管,放入定位環(huán)中孔固定定位,將無聲破碎劑與水按照水灰比1∶3.3[8]的比例混合攪拌均勻后倒入鋼套管中,用絲桿趕走其中的氣泡。鋼套管和錨桿約束黏結(jié)材料的膨脹從而產(chǎn)生膨脹力,在千斤頂對(duì)拉桿施加拉力時(shí),由于膨脹力的作用使鋼套管和錨桿同步受力。

試驗(yàn)裝置包括鋼支架、鋼墊板、測(cè)力計(jì)、位移計(jì)、空心油壓千斤頂、張拉螺母等。測(cè)力計(jì)采用三弦式荷載傳感器并且用振弦式頻率讀數(shù)儀采集數(shù)據(jù),采用MOI的SM125解調(diào)儀采集光纖光柵傳感器數(shù)據(jù)。拉拔裝置結(jié)構(gòu)見圖4。

圖4 拉拔試驗(yàn)裝置

加載時(shí),穿心千斤頂作用在張拉螺母上張拉拉桿,鋼套管與拉桿之間通過螺紋連接,將拉力從拉桿傳遞到鋼套管,繼而傳遞給錨桿[9-10]。

1.3 加載及測(cè)量方式

SL法最大檢測(cè)荷載是1.2Nd(Nd為桿體拉力設(shè)計(jì)值),試驗(yàn)過程中均勻、緩慢、逐級(jí)施加拉拔力,加荷速率不大于1 kN/s,同時(shí)記錄錨桿拉力、位移和試驗(yàn)現(xiàn)象,加載方式見表5。

表5 SL法檢測(cè)試驗(yàn)過程(加載方式)

GB法最大檢測(cè)荷載也是1.2Nd,荷載分為5個(gè)等級(jí),每一級(jí)荷載的穩(wěn)壓時(shí)間是1 min,最大荷載穩(wěn)壓時(shí)間是5 min,加載方式見表6。

表6 GB法檢測(cè)試驗(yàn)過程

錨桿張拉前,取10～20 kN對(duì)錨桿預(yù)張拉1次或2次,使錨桿系統(tǒng)完全平直,各部位接觸緊密,以減緩張拉過程中各部分的受力不均勻。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 錨桿桿體端部位移總量

圖5為軟巖邊坡5.0 m長加固錨桿檢測(cè)時(shí)的桿體端部位移,可以看出，對(duì)于GFRP錨桿,兩種規(guī)范方法檢測(cè)引起的端部位移幾乎相同,說明先期SL法的無循環(huán)拉拔過程對(duì)后期GB法的有循環(huán)拉拔過程沒有構(gòu)成顯著影響;對(duì)于鋼筋錨桿,GB法方法檢測(cè)的位移大于SL法檢測(cè)的位移,說明先期SL法的無循環(huán)拉拔過程對(duì)后期有循環(huán)拉拔過程構(gòu)成一定影響。

圖5 軟巖邊坡5.0 m長加固錨桿端部位移

圖6為弱膨脹土邊坡10.0 m長加固錨桿檢測(cè)時(shí)的桿體端部位移,圖中顯示,GFRP錨桿的端部位移對(duì)于先期拉拔的反應(yīng)不明顯,而鋼筋錨桿則有明顯的反應(yīng),即先期拉拔對(duì)后期拉拔時(shí)的桿體端部位移構(gòu)成顯著影響。

圖6 弱膨脹土邊坡10.0 m長加固錨桿端部位移

由此,對(duì)于弱膨脹土邊坡采用鋼筋錨桿加固的工況,先期無循環(huán)拉拔過程對(duì)后期有循環(huán)拉拔過程有顯著的影響,比軟巖邊坡的情況更顯著。

2.2 錨桿體端部位移組成

圖7為軟巖土邊坡加固加固錨桿的拉拔檢測(cè)結(jié)果,圖8為弱膨脹土邊坡加固加固錨桿的拉拔檢測(cè)結(jié)果。

圖7 軟巖邊坡5.0 m長錨桿端部位移

圖8 弱膨脹土邊坡10.0 m長錨桿端部位移

圖7(a)(b)的坐標(biāo)幅值相同,比較發(fā)現(xiàn),軟巖邊坡中錨桿在經(jīng)歷拉拔試驗(yàn)時(shí),同級(jí)荷載下GB法的桿端位移量大于SL法,卸荷到零后殘留的塑性位移量也大,兩種材料的錨桿表現(xiàn)出相同的特征;比較兩種檢測(cè)方法在兩種材料的錨桿上殘留的塑性位移, GB法檢測(cè)后GFRP錨桿表現(xiàn)出來的塑性位移總量小于鋼筋錨桿,但兩種檢測(cè)方法產(chǎn)生的塑性位移差值大于鋼筋錨桿,如表7所示。

圖8顯示,弱膨脹土邊坡中加固錨桿拉拔試驗(yàn)時(shí)的變形特征與軟巖邊坡中的錨桿具有相同的規(guī)律。

上述現(xiàn)象的原因在于,對(duì)比試驗(yàn)實(shí)施在同一根錨桿上,先實(shí)施的SL法檢測(cè)對(duì)錨桿的黏結(jié)狀態(tài)構(gòu)成了一定的損傷,導(dǎo)致GB法實(shí)施時(shí)相同荷載下產(chǎn)生相對(duì)較大的彈、塑性位移;GFRP錨桿的彈性模量僅僅為鋼筋錨桿的1/4,與加固體之間具有更好的變形協(xié)調(diào)性,界面黏結(jié)狀態(tài)受到較小的損傷,錨桿體上的荷載傳遞深度更小,SL法張拉時(shí)無循環(huán),對(duì)GFRP錨桿產(chǎn)生的損傷影響深度相對(duì)更小。由此導(dǎo)致GB法檢測(cè)時(shí)鋼筋錨桿的彈塑性位移大于GFRP錨桿,而兩種方法檢測(cè)到的桿體塑性位移差別小于GFRP錨桿的塑性位移。

表7中,理論彈性伸長量是根據(jù)GB法中的規(guī)定算出的,數(shù)據(jù)顯示,檢測(cè)到鋼筋錨桿的彈性伸長量大于理論值,軟巖和弱膨脹土邊坡中均顯示相同的特征。上述現(xiàn)象說明:錨桿理論伸長值計(jì)算時(shí)采用的桿長基數(shù),即自由段+1/3錨固長,不一定合理,實(shí)際可能更大;檢測(cè)時(shí)桿體端部位移測(cè)量方法的精度不夠,桿體端部加載裝置的自身變形和整體位移未被完全剔除。

表7 錨桿體端部位移

由此,對(duì)于軟巖、弱膨脹土等低強(qiáng)度被加固體,現(xiàn)有GB法、SL法用于加固錨桿質(zhì)量檢測(cè)時(shí),試驗(yàn)方法和數(shù)據(jù)處理方法應(yīng)做適當(dāng)調(diào)整,需要合理確定彈性伸長量計(jì)算基數(shù),合理測(cè)量端部加載裝置的自身變形和整體位移。

2.3 錨桿體端部位移時(shí)間過程

圖9為軟巖邊坡加固錨桿在檢測(cè)的最大荷載條件下,桿體端部位移與穩(wěn)壓時(shí)間的關(guān)系,圖10為弱膨脹土邊坡加固錨桿在檢測(cè)的最大荷載條件下,桿體端部位移與穩(wěn)壓時(shí)間的關(guān)系。

圖9 軟巖邊坡5.0 m長錨桿端部位移和的時(shí)間關(guān)系

圖10 弱膨脹土邊坡10 m錨桿端部位移和時(shí)間的關(guān)系

圖9顯示,GB法、SL法檢測(cè)的錨桿端部位移時(shí)間過程具有較高的相似性,軟巖邊坡加固錨桿桿體端部位移在規(guī)定的穩(wěn)壓時(shí)間5 min內(nèi)均趨于一個(gè)穩(wěn)定值,位移增量小于1 mm,符合規(guī)范要求,SL法先期張拉對(duì)后期GB法張拉未產(chǎn)生顯著影響。

圖10顯示,弱膨脹土邊坡加固錨桿桿體端部位移與軟巖邊坡加固桿體端部位移具有相同的規(guī)律。

可見,從桿體端部位移時(shí)間過程考察,檢測(cè)錨桿的性狀處于規(guī)范允許范圍內(nèi),說明錨桿桿體在受到荷載張拉引起的膠結(jié)損傷后,錨桿與膠結(jié)體之間應(yīng)力重新調(diào)整,又達(dá)到了新的平衡,可以承擔(dān)設(shè)計(jì)荷載。同時(shí)也說明,即使檢測(cè)錨桿的彈性伸長量大于理論值,錨桿也可能是有效的。

綜上,對(duì)于GFRP錨桿,無論是軟巖或弱膨脹土邊坡,先期SL法無循環(huán)拉拔過程對(duì)后繼GB法有循環(huán)拉拔過程不構(gòu)成顯著影響;對(duì)于鋼筋錨桿,先期SL法無循環(huán)拉拔過程對(duì)后繼GB法有循環(huán)拉拔過程構(gòu)成一定影響,兩種方法測(cè)定的位移轉(zhuǎn)換時(shí),GB法檢測(cè)的桿端位移要給予小于1的系數(shù)修正,本試驗(yàn)的修正系數(shù)為0.90～0.95;GFRP錨桿的塑性位移小于鋼筋錨桿,軟巖邊坡中錨桿的位移量小于弱膨脹土邊坡;現(xiàn)行SL法、GB法用于錨桿質(zhì)量檢測(cè)時(shí),其試驗(yàn)方法和數(shù)據(jù)處理方法均需要調(diào)整;對(duì)于軟巖、弱膨脹土等強(qiáng)度較低的被加固體,采用桿端位移時(shí)間過程評(píng)價(jià)錨桿質(zhì)量更具有合理性。

2.4 不同檢測(cè)方法的錨桿軸力

圖11為軟巖邊坡5.0 m錨桿采用兩種方法檢測(cè)所得到的軸力關(guān)系,圖12為弱膨脹土邊坡10.0 m錨桿采用兩種方法檢測(cè)所得到的軸力關(guān)系。

圖11 軟巖邊坡5.0 m錨桿體軸力

圖12 弱膨脹土邊坡10.0 m錨桿體軸力

以上各圖顯示,GB與SL法檢測(cè)到的錨桿軸力在各不同深度處均近似為線性關(guān)系,采用式(1)進(jìn)行線性擬合,得到的參數(shù)見表8。

NGB=aNSL+b

(1)

式中:NGB為采用GB法所測(cè)軸力；NSL為采用SL法所測(cè)軸力;a、b為擬合參數(shù)。

表9顯示,GB法與SL法檢測(cè)的錨桿軸力之間具有良好的線性關(guān)系,相關(guān)性指標(biāo)大于0.93,說明兩種檢測(cè)方法得到的錨桿軸力變化規(guī)律近乎相同,依據(jù)SL法檢測(cè)到的錨桿軸力,按照相關(guān)關(guān)系換算得到的GB法檢測(cè)軸力值,完全可以反映實(shí)際錨固狀態(tài)。

圖13為相關(guān)參數(shù)a、b與錨桿深度的關(guān)系，可以看出,相關(guān)性參數(shù)與錨固深度具有近似線性關(guān)系,采用線性擬合,聯(lián)合式(1)得到GB法與SL法檢測(cè)的錨桿軸力間關(guān)系經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ腿缡?2)所示,其中包含錨桿深度的影響,模型參數(shù)見表9。

NGB=(ch+d)NSL+eh+f

(2)

其中ch+d=aeh+f=b

式中：h為深度；c、d、e、f為擬合參數(shù)。

表8 GB法與SL法錨桿軸力檢測(cè)值的相關(guān)性參數(shù)

圖13 弱膨脹土邊坡10 m GFRP錨桿參數(shù)a、b與深度關(guān)系

加固對(duì)象錨桿類別a?h關(guān)系b?h關(guān)系cdR2efR2泥質(zhì)砂巖弱膨脹土5．0m鋼筋-0．0311．020．9280．109-0．2370．9975．0mGFRP-0．1541．2080．9920．524-0．430．95910．0m鋼筋0．0810．9750．943-0．473．9430．73810．0mGFRP0．0351．1030．940-1．2514．0330．987

圖14為弱膨脹土邊坡10.0 m GFRP錨桿不同深度桿體軸力實(shí)測(cè)值與經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ陀?jì)算值之間的對(duì)比,可見經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ途哂休^好的精度。

綜上,所建經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ蛯?shí)質(zhì)上反映了先期張拉對(duì)黏結(jié)狀態(tài)的影響,而實(shí)際情況應(yīng)該是只有一種試驗(yàn)數(shù)據(jù),其中不包含損傷的影響,采用本轉(zhuǎn)換模型得到的GB法軸力應(yīng)該比實(shí)際的要小,即是安全的。轉(zhuǎn)換模型和場(chǎng)地條件對(duì)應(yīng),只能用于同一個(gè)場(chǎng)地。檢測(cè)之前先進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn),建立適應(yīng)本場(chǎng)地的轉(zhuǎn)換模型,然后用于本場(chǎng)地的其他錨桿。

圖14 弱膨脹土邊坡10.0 m鋼筋錨桿軸力曲線

3 結(jié) 論

a. 錨桿端部位移和檢測(cè)方法相關(guān)。GFRP錨桿的端部位移差別不大,鋼筋錨桿的端部位移差別明顯,先期加載引起的端部位移小于后期加載引起的端部位移。針對(duì)SL法的鋼筋錨桿端部位移轉(zhuǎn)換成GB法的桿體端部位移的修正系數(shù)為0.90～0.95。軟巖邊坡中錨桿的端部位移量小于弱膨脹土邊坡。

b. 軟巖邊坡加固錨桿承載具有特殊性?，F(xiàn)行SL法與GB法用于軟巖及弱膨脹土邊坡加固錨桿質(zhì)量檢測(cè)時(shí),會(huì)產(chǎn)生不合理現(xiàn)象,其試驗(yàn)方法和數(shù)據(jù)處理方法均需要調(diào)整。采用桿端位移時(shí)間過程評(píng)價(jià)錨桿質(zhì)量更具有合理性。

c. SL法與GB法檢測(cè)到的錨桿軸力具有相關(guān)性。同一根錨桿采用不同規(guī)范方法檢測(cè),所測(cè)桿體軸力間存在線性關(guān)系,由SL法檢測(cè)的軸力計(jì)算GB法檢測(cè)的軸力時(shí),修正系數(shù)為0.90～1.05,修正系數(shù)大小和地質(zhì)條件、錨桿類型有關(guān)。

d. 采用SL法檢測(cè)非預(yù)應(yīng)力錨桿具有可行性。采用SL法現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)的錨桿,可通過本文建立的模型轉(zhuǎn)換為GB法檢測(cè)數(shù)據(jù),這對(duì)于工程質(zhì)量評(píng)定和施工進(jìn)度具有積極意義和經(jīng)濟(jì)價(jià)值。

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AcomparativestudyondifferenttestingmethodsforcanalslopereinforcementbarsinthewaterdiversionexperimentalprojectfromYangtzetoHuaiheRiver//

CHEN Shenggang1, YU Wei2,3, LI Guowei2,4, WU Shaofu5

(1.AnhuiInvestmentGroupHoldingCo.,Ltd.,Hefei230000,China;2.KeyLaboratoryofMinistryofEducationforGeomechanicsandEmbankmentEngineering,HohaiUniversity,Nanjing210098,China; 3.HighwayandRailwayResearchInstitute,HohaiUniversity,Nanjing, 210098,China; 4.GeotechnicalResearchInstitute,HohaiUniversity,Nanjing210098,China; 5.ChinaRailway20thBureauGroupCo.,Ltd.,Xi’an710016,China)

Pull out test of the anchors in the water diversion experimental project from Yangtze to Huaihe River in both expansive soil slopes and soft rock slopes was carried out on the basis ofTechnicalCodeforEngineeringofGroundAnchoragesandShotcreteSupport(GB 50086-2015) andTechnicalSpecificationofShotcreteandRockBoltforWaterResourceandHydropowerProject(SL 377-2007). The results show that the displacement of the rod measured by the GB method is larger than that of the SL method, with a displacement conversion coefficient of 0.9～0.95. The displacement of the rod in soft rock slopes is less than that in weak expansive soil slopes. During the anchor rodstests in soft rocks and weak expansive soils, both GB and SL method overestimate the elastic extension values and it is more reasonable to evaluate the rod quality through the time process of the displacement. There is a linear relationship between the axial force measured by the two methods and the conversion coefficient is around 0.9～1.05. The SL method is a more efficient approach for non-prestressed anchors and the test data obtained by both methods can be converted mutually, which has positive significance and economic value for the evaluation of engineering quality and construction progress.

expansive soil; soft rock; anchor rod; inspection method; data fitting; water diversion project from Yangtze to Huaihe River

國家自然科學(xué)基金(41472240，41602352);中央高?；究蒲袠I(yè)務(wù)費(fèi)專項(xiàng)(2015B25514)

陳圣剛(1963—),男,高級(jí)工程師,碩士,主要從事水利水電研究。E-mail:chenshenggang@sohu.com

李國維(1964—),男,研究員,博士,主要從事巖土工程研究。E-mail: lgwnj@163.com

10.3880/j.issn.1006-7647.2017.06.012

TV522

A

1006-7647(2017)06-0069-07

2017-04-20 編輯：鄭孝宇)