王 宇

(中國神華榆林神華能源股份有限責(zé)任公司 青龍寺煤礦,陜西 神木 719300)

保德煤礦8#煤層護(hù)巷煤柱合理寬度的確定

王 宇

(中國神華榆林神華能源股份有限責(zé)任公司 青龍寺煤礦,陜西 神木 719300)

針對保德煤礦8#煤層水平應(yīng)力大,采用寬度為35 m的護(hù)巷煤柱仍難以保障巷道的穩(wěn)定性,同時(shí)使煤炭的采出率和經(jīng)濟(jì)效益降低的問題。在8#煤層頂板結(jié)構(gòu)及地質(zhì)條件基礎(chǔ)上,采用理論研究、數(shù)值模擬、現(xiàn)場測試相結(jié)合的方法,得出8#煤層護(hù)巷煤柱采用留小煤柱的方法,即采用寬度為12 m的護(hù)巷煤柱。通過松動(dòng)圈測試試驗(yàn)結(jié)果分析表明:留設(shè)12 m護(hù)巷煤柱寬度實(shí)驗(yàn)效果較好,為保德煤礦護(hù)巷煤柱合理寬度的確定提供了科學(xué)依據(jù),保證了8#煤層的安全高效開采。

保德煤礦;護(hù)巷煤柱;煤柱寬度;小煤柱

綜放開采采準(zhǔn)巷道護(hù)巷煤柱合理寬度的確定,直接影響著回次工作面和掘進(jìn)工作面的正常生產(chǎn)和安全管理[1]。目前,我國留設(shè)煤柱保護(hù)采準(zhǔn)巷道仍是許多煤礦采取的主要護(hù)巷方法(如潞安礦區(qū)),國外多數(shù)國家也是如此。由于回采巷道圍巖的大變形、難支護(hù)特點(diǎn),護(hù)巷煤柱的寬度就至關(guān)重要。研究表明[2-10],煤柱寬度變化所引起的煤柱內(nèi)和與之相鄰工作面內(nèi)力學(xué)特征也應(yīng)發(fā)生變化,將直接影響巷道圍巖變形破壞規(guī)律及其穩(wěn)定性。文章運(yùn)用理論研究、數(shù)值模擬和現(xiàn)場測試相結(jié)合的方法,綜合分析了開采深度、煤層采動(dòng)影響、煤體的力學(xué)參數(shù)、三軸應(yīng)力、巖體強(qiáng)度、巷道周邊的塑性破壞以及煤柱隨時(shí)間的蠕變等因素對煤柱寬度的影響。確定了采用留設(shè)小煤柱的方法,使煤柱的留設(shè)既有利于巷道維護(hù),又盡量減少煤炭損失,對提高綜放開采的采區(qū)采出率非常重要[11-15]。

1 試驗(yàn)巷道地質(zhì)條件分析

試驗(yàn)巷道位于保德礦8#煤層88109回風(fēng)巷與88110膠運(yùn)巷之間,88109與88110回采工作面(以下簡稱109和110工作面)均尚未回采,109工作面回采時(shí)110膠運(yùn)巷作為109工作面的輔運(yùn)巷。三條巷道斷面均設(shè)計(jì)為矩形,跨度為5.0 m,高度為3.5 m。試驗(yàn)巷道地點(diǎn)埋深114 m～205 m,試驗(yàn)巷道工程布置,見圖1。

圖1 試驗(yàn)巷道工程布置圖Fig.1 Layout of experimental roadway

8#煤層結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜,夾矸4層-5層,單層夾矸最大厚度0.45 m,煤厚4.14 m～5.36 m,煤層走向近南北,傾角為2°～5°。通過地應(yīng)力測量結(jié)果表明,保德礦的地應(yīng)力場屬于水平構(gòu)造應(yīng)力場,地應(yīng)力是以水平壓應(yīng)力為主導(dǎo),最大主應(yīng)力的方向?yàn)?19.35°,最大主應(yīng)力值為10.82 MPa,為垂直應(yīng)力場的1.88倍,屬于較大水平應(yīng)力。

2 護(hù)巷煤柱寬度理論計(jì)算

煤柱的寬度是影響煤柱的穩(wěn)定性和巷道維護(hù)的主要因素[16-20]。煤柱的寬度決定了巷道與回采空間的水平距離,影響到回采引起的支承壓力對巷道的影響程度及煤柱的載荷。煤柱的極限承載能力,不僅取決于煤柱的邊界條件和力學(xué)性質(zhì),還取決于煤柱的幾何尺寸和形狀。

煤柱的合理寬度能夠保證護(hù)巷煤柱的穩(wěn)定性,在109工作面,護(hù)巷煤柱一側(cè)為回采空間,一側(cè)為采準(zhǔn)巷道?；夭煽臻g和采準(zhǔn)巷道在護(hù)巷煤柱兩側(cè)形成各自的塑性變形區(qū),塑性區(qū)的寬度分別為x0、x1。因此,護(hù)巷煤柱保持穩(wěn)定的基本條件是:煤柱兩側(cè)產(chǎn)生塑性變形后,在煤柱中央存在一定寬度的彈性核,彈性核的寬度應(yīng)不小于煤柱高度的2倍。所以,合理的煤柱寬度B應(yīng)滿足圖2計(jì)算的煤柱寬度。

圖2 煤柱寬度計(jì)算Fig.2 Width calculation of coal pillars

圖2中m為煤柱的高度,煤柱寬度的計(jì)算公式為:

B=x0+2m+x1.

(1)

根據(jù)巖體極限平衡理論,塑性區(qū)的寬度,即支承壓力峰值與煤體(煤柱)邊緣之間的距離x0的公式為:

(2)

式中:K為應(yīng)力集中系數(shù),兩側(cè)采動(dòng)時(shí)取4.0;P1為支架對煤幫的阻力,取0;m為煤層開采厚度,m;C為煤體的粘聚力,通常取煤體試樣粘聚力的0.45～0.75倍;φ為煤體的內(nèi)摩擦角,取35.6°;f為煤層與頂?shù)装褰佑|面的摩擦因數(shù),f=tgφ/4;ξ為三軸應(yīng)力系數(shù),ξ=(1+sinφ)/(1-sinφ)。

對于保德礦88109工作面,計(jì)算得煤柱寬度B為15.84 m。

3 護(hù)巷煤柱寬度的數(shù)值計(jì)算分析

3.1數(shù)值計(jì)算模型的建立

數(shù)值模擬巷道研究選擇在88109回風(fēng)巷與88110膠運(yùn)巷之間,數(shù)值模型的高度為40 m,巷道走向長度為50 m,煤柱兩側(cè)各留100 m,數(shù)值模擬模型見圖3、圖4,模型參數(shù)，如表1所示。針對理論計(jì)算煤柱寬度為15.84 m,所以選取煤柱寬度分別為20 m、12 m和8 m的三種數(shù)值模擬方案,通過比較分析確定煤柱的合理寬度,見圖5。

圖4 數(shù)值模擬剖面模型Fig.4 Numerical simulation profile model

表1 數(shù)值模擬計(jì)算參數(shù)(Table 1 Parameters of numerical simulation)

圖5 數(shù)值模擬方案Fig.5 Numerical simulation scheme

3.2護(hù)巷煤柱寬度的數(shù)值計(jì)算

工作面開采過程破壞了原巖應(yīng)力場的平衡狀態(tài),引起回采空間周圍巖層應(yīng)力重新分布,對巷道的布置有著重要的影響,即對護(hù)巷煤柱寬度有著決定性的作用。數(shù)值模擬煤柱寬度分別為20 m、12 m、8 m時(shí),巷道垂直應(yīng)力變化見圖6-圖11。

6-a 煤壁位置

6-b前方5 m圖6 20 m煤柱時(shí)巷道圍巖塑性破壞Fig.6 Plastic failure of surrounding rock with 20 meters wide coal pillars

圖7 20 m煤柱時(shí)煤壁位置巷道垂直應(yīng)力變化曲線Fig.7 Vertical stress variation at coal walls with 20 meters wide coal pillars

8-a 煤壁位置

8-b 前方5 m圖8 12 m煤柱時(shí)巷道圍巖塑性破壞Fig.8 Plastic failure of surrounding rock with 12 meters wide coal pillars

圖9 12 m煤柱時(shí)煤壁位置巷道垂直應(yīng)力變化曲線Fig.9 Vertical stress variation at coal walls with 12 meters wide coal pillars

10-a 煤壁位置

10-b 前方5 m圖10 8 m煤柱時(shí)巷道圍巖塑性破壞Fig.10 Plastic failure of surrounding rock with 8 meters wide coal pillars

圖11 8 m煤柱時(shí)煤壁位置巷道垂直應(yīng)力變化曲線Fig.11 Vertical stress variation at coal walls with 8 meters wide coal pillars

由上圖分析可知:

1)煤柱寬度為20 m時(shí),工作面位置和前方5 m位置的垂直應(yīng)力變化分析表明,在煤壁位置,開采側(cè)距煤壁4.0 m時(shí)支承應(yīng)力最大,為8.65 MPa,巷道側(cè)距煤壁4.0 m時(shí)支承應(yīng)力最大,為8.65 MPa;在前方5 m位置,開采側(cè)距煤壁4.5 m時(shí)支承應(yīng)力最大,為9.46 MPa,巷道側(cè)距煤壁3.5 m時(shí)支承應(yīng)力最大,為9.0 MPa。說明開采后,開采側(cè)的側(cè)向彈塑性區(qū)范圍為4.5 m,巷道側(cè)的側(cè)向彈塑性區(qū)范圍為4.0 m。

2)煤柱寬度為12 m時(shí),工作面位置和前方5 m位置的垂直應(yīng)力變化分析表明,在煤壁位置,開采側(cè)距煤壁4.0 m時(shí)支承應(yīng)力最大,為9.53 MPa,巷道側(cè)距煤壁4.0 m時(shí)支承應(yīng)力最大,為9.53 MPa;在前方5 m位置,開采側(cè)距煤壁3.5 m時(shí)支承應(yīng)力最大,為10.2 MPa,巷道側(cè)距煤壁3.5 m時(shí)支承應(yīng)力最大,為10.0 MPa。說明開采后,開采側(cè)的側(cè)向彈塑性區(qū)范圍為4.0 m,巷道側(cè)的側(cè)向彈塑性區(qū)范圍為4.0 m。

3)煤柱寬度為8 m時(shí),工作面位置和前方5 m位置的垂直應(yīng)力變化分析表明,在煤壁位置,開采側(cè)距煤壁4.0 m時(shí)支承應(yīng)力最大,為9.98 MPa,巷道側(cè)距煤壁4.0 m時(shí)支承應(yīng)力最大,為9.98 MPa;在前方5 m位置,開采側(cè)距煤壁3.5 m時(shí)支承應(yīng)力最大,為11.98 MPa,巷道側(cè)距煤壁3.5 m時(shí)支承應(yīng)力最大,為11.98 MPa。說明開采后,開采側(cè)的側(cè)向彈塑性區(qū)范圍為4.0 m,巷道側(cè)的側(cè)向彈塑性區(qū)范圍為4.0 m。在煤柱中部應(yīng)力疊加,8 m煤柱條件下,煤柱中間沒有彈性核區(qū)域。

綜上所述,不同煤柱條件下的側(cè)向彈塑性區(qū)范圍與合理煤柱尺寸分析表明,8 m煤柱條件下煤柱中部應(yīng)力疊加,使得煤柱中間沒有彈性核區(qū)域,不能保證煤柱的穩(wěn)定性。通過比較20 m、12 m煤柱寬度的彈塑性區(qū)范圍可得12 m寬度的煤柱在垂直應(yīng)力作用下彈塑性區(qū)較小,更有利于煤柱的穩(wěn)定性,所以選擇煤柱寬度為12 m。這與理論計(jì)算分析結(jié)果較吻合。

4 現(xiàn)場測試及分析

為了分析12m煤柱的穩(wěn)定性和支護(hù)效果,不同煤柱在不同階段的承載能力和試驗(yàn)巷道支護(hù)效果,分別在掘進(jìn)穩(wěn)定階段、一次回采超前影響階段和一次回采穩(wěn)定階段對實(shí)驗(yàn)巷道區(qū)段煤柱尺寸為8 m和12 m的情況下測試圍巖松動(dòng)圈的范圍,以考察煤柱的穩(wěn)定性和支護(hù)效果。

在88109回風(fēng)順槽、88110膠運(yùn)順槽、8 m煤柱和12 m煤柱試驗(yàn)巷道內(nèi)分別進(jìn)行了松動(dòng)圈測試。圖12為掘進(jìn)影響階段松動(dòng)圈測試點(diǎn)布置。對試驗(yàn)巷道掘進(jìn)階段、一次回采影響階段、一次采動(dòng)穩(wěn)定階段的深基點(diǎn)觀測松動(dòng)圈測試范圍,并對巷道變形狀況進(jìn)行觀測分析。表2為不同巷道位置、不同開采階段的松動(dòng)圈測試結(jié)果。

通過對松動(dòng)圈測試結(jié)果分析可得,在88109掘進(jìn)階段和一次采動(dòng)超前階段,由于受超前應(yīng)力影響巷道內(nèi),隨著距工作面距離越近,松動(dòng)圈逐漸增大,回風(fēng)順槽煤柱幫的松動(dòng)圈由距面50 m位置的0.5 m增大到距面30 m位置的1.0 m;割煤幫由1.0 m增大到1.8 m。在一次采動(dòng)超前階段,12 m煤柱的塑性區(qū)范圍為1.1 m,8 m煤柱塑性區(qū)范圍為1.15 m。由一次采動(dòng)超前階段過渡到一次采動(dòng)影響穩(wěn)定階段,12 m煤柱的塑性區(qū)范圍增大到1.7 m增加了54%,8 m煤柱的塑性區(qū)范圍增大到2.5 m增加了117%。

圖12 松動(dòng)圈測試點(diǎn)布置Fig.12 Testing points layout of loose rock zone

表2 不同巷道位置、不同開采階段的松動(dòng)圈測試結(jié)果Table 2 Loose rock zone testing results at different positions and mining stages

通過比較分析8 m煤柱實(shí)驗(yàn)巷道和12 m煤柱實(shí)驗(yàn)巷道塑性區(qū)變化范圍得出,12 m煤柱的支撐效果較好,所以根據(jù)松動(dòng)圈試驗(yàn)測試結(jié)果,分析護(hù)巷煤柱寬度為12 m時(shí),較適合保德煤礦的地質(zhì)和開采條件。這與數(shù)值計(jì)算結(jié)果分析相吻合,進(jìn)而得出保德煤礦宜采用留設(shè)12 m寬度小煤柱的方法來維護(hù)巷道,這樣在能夠保障煤柱穩(wěn)定性的同時(shí)可以提高礦井的采出率,使礦井獲得良好的經(jīng)濟(jì)效益。

5 結(jié) 論

1)通過理論計(jì)算分析,保德礦88109工作面煤柱寬度為15.84 m。針對理論計(jì)算分析結(jié)果,分別設(shè)計(jì)20 m、12 m、8 m三種數(shù)值模擬方案,數(shù)值模擬結(jié)果分析8 m煤柱條件下煤柱不能保證煤柱的穩(wěn)定性,比較20 m、12 m煤柱寬度的彈塑性區(qū)范圍可得12 m寬度的煤柱在垂直應(yīng)力作用下彈塑性區(qū)較小,更有利于煤柱的穩(wěn)定性,所以選擇煤柱寬度為12 m。

2)針對試驗(yàn)巷道受采動(dòng)影響的特點(diǎn),制定了試驗(yàn)巷道掘進(jìn)期間、一次回采影響階段和一次回采穩(wěn)定階段的松動(dòng)圈測試方案。通過測試分析結(jié)果表明,寬度為12 m的護(hù)巷煤柱較適合保德煤礦的地質(zhì)和開采條件。這與數(shù)值模擬分析結(jié)果較一致,進(jìn)而確定12 m寬度煤柱的合理性和可行性。在保證煤柱穩(wěn)定性的同時(shí)提高了礦井的煤炭采出率,使礦井獲得了良好的經(jīng)濟(jì)效益。

[1] 賈光勝,康立軍.綜放開采采準(zhǔn)巷道護(hù)巷煤柱穩(wěn)定性研究[J].煤炭學(xué)報(bào),2002,27(1):6-10.

JIA Guangsheng, KANG Lijun. Study on the Chain Pillar Stability of the Developing Entry in Longwall Top-coal Mining[J].Journal of China Coal Society,2002,27(1):6-10.

[2] 鄭西貴,姚志剛,張農(nóng). 掘采全過程沿空掘巷小煤柱應(yīng)力分布研究[J]. 采礦與安全工程學(xué)報(bào),2012,29(4):459-465.

ZHENG Xigui,YAO Zhigang,ZHANG Nong.Stress Distribution of Coal Pillar with Gob-side Entry Driving in the Process of Excavation & Mining[J].Journal of Mining & Safety Engineering,2012,29(4):459-465.

[3] 張永久.特厚硬煤層綜放工作面護(hù)巷煤柱合理寬度研究[D].淮南:安徽理工大學(xué),2012.

[4] 王磊,王曉東,杜志剛,等.綜放開采護(hù)巷煤柱合理寬度優(yōu)化研究[J].中州煤炭,2013,(9):13-15.

WANG Lei,WANG Xiaodong,DU Zhigang,etal.Optimization of Reasonable Width of Coal Pillar in Fully Mechanized Caving Mining Face[J].Zhongzhou Coal,2013,(9):13-15.

[5] 楊科,王頌華,王樹全.綜放回采巷道護(hù)巷煤柱合理寬度分析[J].遼寧工程技術(shù)大學(xué)學(xué)報(bào),2006,25(S1):30-33.

YANG Ke,WANG Songhua,WANG Shuquan.Reasonable Width Analysis of Coal Pillar Preserving Gateway in Fully-mechanized Sub-level Caving[J].Journal of Liaoning Technical University,2006,25(S1):30-33.

[6] 王志磊.大傾角沿底掘進(jìn)綜放面區(qū)段煤柱合理參數(shù)研究[J].中州煤炭,2007(6): 11-13.

WANG Zhilei.Study on Reasonable Parameters of Coal Pillar in Fully Mechanized Caving Face with Large Dip Angle[J].Zhongzhou Coal,2007(6):11-13.

[7] 馬念杰,侯朝炯.采準(zhǔn)巷道礦壓理論及應(yīng)用[M].北京:煤炭工業(yè)出版社,1995.

[8] 張科學(xué).深部煤層群沿空掘巷護(hù)巷煤柱合理寬度的確定[J].煤炭學(xué)報(bào),2011,36(S1):28-35.

ZHANG Kexue.Determining the Reasonable Width of Chain Pillar of Deep Coal Seams Roadway Driving along Next Goaf[J].Journal of China Coal Society,2011,36(S1):28-35.

[9] 韓玉林.松軟煤層綜放開采護(hù)巷煤柱合理寬度研究[J].煤炭科學(xué)技術(shù),2011,39(9):5-8.

HAN Yulin.Study on Rational Width of Protective Coal Pillar in Mining Gateway of Fully Mechanized Top Coal Caving Face in Soft Seam[J].Coal Science and Technology,2011,39(9):5-8.

[10] 朱志潔,張宏偉,陳鎣,等.綜放面合理護(hù)巷煤柱寬度確定與回采巷道支護(hù)方案設(shè)計(jì)[J].中國地質(zhì)災(zāi)害與防治學(xué)報(bào),2012,23(4):69-75.

ZHU Zhijie,ZHANG Hongwei,CHEN Ying,etal.Confirmation of Reasonable Chain Pillar Width and Supporting Scheme Design of Mining Gateway in Fully Mechanized Caving Face[J].The Chinese Journal of Geological Hazard and Control,2012,23(4):69-75.

[11] 謝廣祥,王磊,常聚才.煤柱寬度對綜放工作面巷道位移的影響規(guī)律[J].煤炭科學(xué)技術(shù),2008,(12):28-30,45.

XIE Guangxiang,WANG Lei,CHANG Jucai.Influence Law of Coal Pillar Width to Mining Gate Way Displacement of Fully Mechanzied Top Coal Caving Mining Face[J].Coal Science and Technology,2008,(12):28-30,45.

[12] 屠世浩,白慶升,屠洪盛.淺埋煤層綜采面護(hù)巷煤柱尺寸和布置方案優(yōu)化[J].采礦與安全工程學(xué)報(bào),2011,28(4):505-510.

TU Shihao,BAI Qingsheng,TU Hongsheng.Pillar Size Determination and Panel Layout Optimization for Fully Mechanized Faces in Shallow Seams[J].Journal of Mining & Safety Engineering,2011,28(4):505-510.

[13] 李磊,柏建彪,王襄禹.綜放沿空掘巷合理位置及控制技術(shù)[J].煤炭學(xué)報(bào),2012,37(9):1564-1569.

LI Lei,BAI Jianbiao,WANG Xiangyu.Rational Position and Control Technique of Roadway Driving along Next Goaf in Fully Mechanized Top Coal Caving Face[J].Journal of China Coal Society, 2012,37(9):1564-1569.

[14] 奚家米,毛久海,楊更社.回采巷道合理煤柱寬度確定方法研究與應(yīng)用[J].采礦與安全工程學(xué)報(bào),2008,25(4):400-403.

XI Jiami,MAO Jiuhai,YANG Gengshe.Method for Determining Rational Pillar Width in Mining Roadway along Goaf[J].Journal of Mining & Safety Engineering,2008,25(4):400-403.

[15] 祁方坤,周躍進(jìn),曹正正,等.綜放沿空掘巷護(hù)巷窄煤柱留設(shè)寬度優(yōu)化設(shè)計(jì)研究[J].采礦與安全工程學(xué)報(bào),2016,33(3):475-480.

QI Fangkun,ZHOU Yuejin,CAO Zhengzheng,etal.Width Optimization of Narrow Coal Pillar of Roadway Driving along Goaf in Fully Mechanized Top Coal Caving Face[J].Journal of Mining & Safety Engineering,2016,33(3):475-480.

[16] 李楊,杜學(xué)領(lǐng),孟磊.漳村煤礦綜放開采合理煤柱寬度研究[J].遼寧工程技術(shù)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2015,34(5):567-571.

LI Yang,DU Xueling,MENG Lei.Study on the Reasonable Width of Coal Pillar for Fully Mechanized of Zhangcun [J].Journal of Liaoning Technical University:Natural Science,2015,34(5):567-571.

[17] 宋洋,張向東,祝百茹,等.紅廟礦護(hù)巷煤柱合理留設(shè)寬度及支護(hù)結(jié)構(gòu)研究與應(yīng)用[J].金屬礦山,2014(6):55-59.

SONG Yang,ZHANG Xiangdong,ZHU Bairu,etal.Research and Application of Coal Pillar's Reserve-width and Supporting Structure in Hongmiao Coal Mine[J].Metal Mine,2014(6):55-59.

[18] 謝廣祥,楊科,常聚才.煤柱寬度對綜放回采巷道圍巖破壞場影響分析[J].遼寧工程技術(shù)大學(xué)學(xué)報(bào),2007(2):173-176.

XIE Guangxiang,YANG Ke,CHANG Jucai.Influenced of Coal Pillar Width on Deformation and Fracture of Gateway Surrounding Rocks in Fully Mechanized Top-coal Caving Mining [J].Journal of Liaoning Technical University,2007(2):173-176.

[19] 劉金海,姜福興,王乃國,等.深井特厚煤層綜放工作面區(qū)段煤柱合理寬度研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2012,31(5):921-927.

LIU Jinhai,JIANG Fuxing,WANG Naiguo,etal.Research on Reasonable Width of Segment Pillar of Fully Mechanized Caving Face in Extra-thick Coal Seam of Deep Shaft[J] Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2012,31(5):921-927.

[20] 張煒,張東升,陳建本,等.孤島工作面窄煤柱沿空掘巷圍巖變形控制[J].中國礦業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào),2014,43(1):36-42.

ZHANG Wei,ZHANG Dongsheng,CHEN Jianben,etal.Control of Sur-rounding Rock Deformation for Gob-side Entry Driving in Narrow Coalpillar of Island Coal Face [J].Journal of China University of Mining &Technology,2014,43(1):36-42.

DeterminationofReasonableWidthofProtectiveCoalPillarsinNo.8SeaminBaodeMine

WANGYu
(QinglongsiMine,ShenhuaEnergyCo.,Ltd.,Shenmu719300,China)

Due to large horizontal stress in No.8 coal seam of Baode Mine, it is difficult to keep the roadway stability with 35 meters wide protective pillars. In addition, its recovery rate and economic benefits are low. Based on the roof structure and geological condition, theoretical study, numerical simulation, and field test were combined to determine the protective pillars to be 12 meters wide small coal pillars. Loose rock zone measurements showed better experimental effects of the 12 meters wide retaining protective pillars. The determination method is scientific, which could ensure the safe and efficient mining in the No.8 coal seam.

Baode mine;protective coal pillars;width of coal pillar;small coal pillars

1672-5050(2017)03-0034-06

10.3919/j.cnki.issn1672-5050sxmt.2017.06.010

2017-03-22

王 宇(1981-),男,黑龍江拜泉人,工程碩士,工程師,從事煤礦生產(chǎn)技術(shù)及管理工作。

TD325

A

(編輯:武曉平)