楊英平，汪萬紫，張 俊，歐陽(yáng)永峰，宋 錚

（海上風(fēng)力發(fā)電技術(shù)與檢測(cè)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室（湘潭電機(jī)股份有限公司），湖南湘潭 411101）

一種多極饋電母排的設(shè)計(jì)分析

楊英平，汪萬紫，張 俊，歐陽(yáng)永峰，宋 錚

（海上風(fēng)力發(fā)電技術(shù)與檢測(cè)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室（湘潭電機(jī)股份有限公司），湖南湘潭 411101）

本文介紹了一種多極饋電母排的設(shè)計(jì)思路，在分析多極饋電母排供電軌電磁力的基礎(chǔ)上，選取最優(yōu)的供電軌相序排列方式，然后在ANSYS軟件中對(duì)所取排列方式結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元分析計(jì)算，針對(duì)計(jì)算結(jié)果對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化，使其滿足饋電母排實(shí)際工況所需要求。

饋電母排 長(zhǎng)導(dǎo)軌 電磁力 有限元分析

0 引言

隨著供輸電裝置饋電母排載流量的增大，饋電母排的優(yōu)化設(shè)計(jì)受到越來越多生產(chǎn)廠家及科研院所的重視。文獻(xiàn)[1]針對(duì)減少母排電感、減少受力以及母排防護(hù)等考慮提出了一種母排設(shè)計(jì)原則及要點(diǎn)，文獻(xiàn)[2]主要針對(duì)母排的分布電感對(duì)高壓大容量變換器的母排進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)，文獻(xiàn)[3-5]則基于熱-固耦合場(chǎng)對(duì)大電流母排的熱場(chǎng)進(jìn)行了計(jì)算并對(duì)影響母排發(fā)熱的影響因素進(jìn)行了一定的分析。本文主要從多極饋電母排所受的電磁力出發(fā)，對(duì)多極饋電母排的供電軌排列及其整體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度進(jìn)行分析，選取一同等結(jié)構(gòu)尺寸情況下供電軌之間受力最小的供電軌排列方式，并對(duì)其結(jié)構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)。

1 饋電母排結(jié)構(gòu)

一種十二極瞬時(shí)工作制饋電母排的供電軌布局如下圖1所示，為U型開口式結(jié)構(gòu)，供電軌布置為底部六極、左右兩側(cè)各三極布置。六相十二極供電軌為雙三相結(jié)構(gòu)，供電軌采用六進(jìn)六出構(gòu)成雙三相閉合回路，兩個(gè)三相間相差30°相位角，母排載流電流最大值為15000 A，頻率50 Hz。

圖1 十二極饋電母排結(jié)構(gòu)

該十二極供電母排結(jié)構(gòu)為金屬供電軌通過絕緣化壓件安裝固定后用環(huán)氧樹脂整體澆注成型，固化后再對(duì)導(dǎo)軌進(jìn)行表面加工處理。

2 饋電母排電磁力分析

帶電導(dǎo)軌在磁場(chǎng)中會(huì)受到電磁力的作用，所受電磁力與其所載電流及所處磁場(chǎng)強(qiáng)度成正比。

在ansoft14中建立十二極供電軌的二維模型如下，每極導(dǎo)軌截面積為400 mm2，兩相鄰導(dǎo)軌間相距8 mm，對(duì)每一導(dǎo)軌通幅值15000 A，頻率50 Hz的交流電，三相相序按ACB依次排列，其中B相比A相滯后120°相位角，C相比A相超前120°相位角。

圖2 十二極供電軌二維仿真模型

2.1 底部進(jìn)兩側(cè)出排列

導(dǎo)軌相序排列為1、2、3為一個(gè)三相進(jìn)線，7、8、9為出線，4、5、6為另一個(gè)三相進(jìn)線，10、11、12為出線。激勵(lì)加載情況如下圖3所示。

圖3 激勵(lì)加載

運(yùn)行仿真得導(dǎo)軌所受電磁力情況如圖 4所示，從圖中可以看出導(dǎo)軌最大受力約為 1250 N/m。

圖4 底部進(jìn)兩側(cè)出排列受力

2.2 底部三相，兩側(cè)另一三相排列

導(dǎo)軌相序排列為1、3、5為一個(gè)三相進(jìn)線，2、4、6為出線，7、8、9為另一個(gè)三相進(jìn)線，10、11、12為出線，激勵(lì)加載情況如下圖5所示。

運(yùn)行仿真得導(dǎo)軌所受電磁力如圖6所示，從圖中可以看出導(dǎo)軌最大受力約為1600 N/m。

圖5 激勵(lì)加載

圖6 底部三相，兩側(cè)另一三相排列受力

2.3 左側(cè)進(jìn)右側(cè)出排列

導(dǎo)軌相序排列為9、7、2為一個(gè)三相進(jìn)線，8、1、3為出線，4、6、11為另一個(gè)三相進(jìn)線，5、10、12為出線，激勵(lì)加載情況如圖7所示。

圖7 激勵(lì)加載

運(yùn)行仿真得導(dǎo)軌所受電磁力如圖8示，從圖中可以看出導(dǎo)軌最大受力約為1800 N/m。

圖8 左側(cè)進(jìn)右側(cè)出排列受力

2.4 小結(jié)

通過以上三種供電軌電流相序排列分析比較，得出第一種即底部進(jìn)兩側(cè)出排列方式供電軌母排所受的電磁力相較與第二種和第三種相序排列方式分別小22%和31%，從降低饋電母排受電磁力方面考慮，優(yōu)選第一種饋電母排相序排列方式。

3 受力分析

針對(duì)優(yōu)選的第一種相序排列方式計(jì)算所得出的供電軌所受電磁力，考慮絕緣支座對(duì)銅導(dǎo)軌整體支承，即1 m長(zhǎng)的載流導(dǎo)軌對(duì)應(yīng)1 m長(zhǎng)的絕緣支承，絕緣支撐選用SMC化壓而成。在ANSYS中建立對(duì)其所受應(yīng)力及變形進(jìn)行有限元計(jì)算，其加載情況如圖9所示。

圖9 載荷加載

仿真計(jì)算得絕緣支撐件的變形及應(yīng)力分布云圖如圖10所示。

圖10 絕緣支撐件變形及應(yīng)力分布云圖

從圖可以看出，絕緣支撐件的最大變形為0.2×10-3mm，最大應(yīng)力為0.6 MPa，絕緣支撐件強(qiáng)度所留裕量較大。但實(shí)際操作過程中，母排完全絕緣支承結(jié)構(gòu)實(shí)施較困難，多采用分段支撐后再在間隙處填充絕緣填充物的結(jié)構(gòu)。參照整體支撐絕緣支撐件的應(yīng)變結(jié)果，設(shè)計(jì)一種分段支撐結(jié)構(gòu)如圖11所示（不考慮絕緣填充物的強(qiáng)度加強(qiáng)作用）。其中單一支撐件寬度為 50 mm，兩支撐件之間相距266 mm，即1m長(zhǎng)度范圍內(nèi)采用4個(gè)絕緣支撐件支撐。

對(duì)圖 11所示的優(yōu)化后分段支撐結(jié)構(gòu)在ANSYS中對(duì)其強(qiáng)度重新進(jìn)行分析計(jì)算，其變形及應(yīng)力分布云圖如圖12所示。

從圖12可以看出，絕緣支撐件的最大變形為3×10-3mm，最大應(yīng)力為6.5 MPa，絕緣支撐相對(duì)于整體全部支撐來說，變形及強(qiáng)度均增大了 10倍左右，但仍在材料及實(shí)際工況所能承受的安全裕度范圍之內(nèi)，能夠滿足使用需求。

圖11 十二極供電軌分段支撐結(jié)構(gòu)

圖12 優(yōu)化后支撐件變形及應(yīng)力云圖

4 結(jié)語(yǔ)

文章提出了一種多極饋電母排的設(shè)計(jì)方案：通過Ansoft對(duì)多極饋電母排結(jié)構(gòu)中的不同相序排列方式導(dǎo)電軌的受力進(jìn)行了仿真分析計(jì)算，選取所受電磁力最小的一種相序排列方式對(duì)絕緣支撐進(jìn)行了結(jié)構(gòu)強(qiáng)度計(jì)算，根據(jù)計(jì)算結(jié)果設(shè)計(jì)一種實(shí)際操作方便，且強(qiáng)度滿足實(shí)際工況要求的多極饋電母排方案。

[1]黃彭發(fā). 大功率風(fēng)電變流器中的母排設(shè)計(jì)[J]. 電源世界, 2012, (9): 55-59.

[2]易榮, 趙爭(zhēng)鳴, 袁立強(qiáng). 高壓大容量變換器中母排的優(yōu)化設(shè)計(jì)[J]. 電工技術(shù)學(xué)報(bào), 2008, 23(8): 94-100.

[3]程鵬, 楊帆, 范豐英, 等. 基于熱-流耦合場(chǎng)的大電流母排熱場(chǎng)計(jì)算及影響因素分析[J]. 低壓電器,2013, (5): 14-20.

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[5]張俊民, 侯振華, 張春朋, 等. 27.5 Kv GIS母線室三維溫度場(chǎng)數(shù)值計(jì)算[J]. 電工技術(shù)學(xué)報(bào)， 2011,26(12): 62-67.

Design Analysis of a Multi-pole Feed Bus

Yang Yingping, Wang Wanzi, Zhang Jun, Ouyang Yongfeng, Song Zheng
（Ocean Wind Power Technology and Detection State Key Laboratory, Xiangtan Electric Manufacturing Corporation Ltd., Xiangtan 411101, Hunan, China）

This paper introduces a design ideas of a multi-feed bus structure. Based on the analysis of multi-feed bus rail electromagnetic force, the optimal arrangement of power supply rail phase sequence is selected, and then the arrangement structure is calculated and analyzed in the Ansys software by finite element method. The structure is optimized according to calculation results to meet the actual required of feed bus.

feed bus; long supply rail; electromagnetic force; finite element method(FEM)

TM72

A

1003-4862（2017）10-0032-03

2017-01-18

楊英平（1987-），男，工程師。研究方向：電機(jī)設(shè)計(jì)及電磁場(chǎng)計(jì)算。E-mail: y_yp16@qq.com