單敏

摘 要 現(xiàn)代建筑設計中，由于建筑使用功能上的需要，及建筑效果上的要求，樓板上開大洞的現(xiàn)象屢見不鮮。從而引起樓板削弱，造成建筑平面不規(guī)則，形成超限工程，這在設計中要特別注意。本文結合工程實例，針對樓板開大洞結構的設計過程、加強措施、超限抗震審查等一一闡述，供業(yè)內人士參考。

關鍵詞 樓板開洞；平面不規(guī)則；超限；抗震；樓板應力

前言

根據(jù)目前的抗震設防標準和《建筑抗震設計規(guī)范[2]》（GB50011-2010）中規(guī)定的抗震設防目標，即小震不壞、中震可修、大震不倒，利用三水準二階段的抗震設計原則，在小震（多遇地震）下進行結構的截面強度計算和設計，在大震（罕遇地震）下進行結構的薄弱層變形驗算，來控制和達到預期的抗震設防標準。

樓板和屋蓋是結構的主要構件，除承擔樓層面豎向荷載外，還擔負著連接各豎向構件形成空間結構的重要作用。在地震時是傳遞水平地震作用的主要構件，因此其水平剛度對結構的抗震性能影響很大。

但是在平面復雜結構中，由于樓板的凹進凸出，錯層或開洞面積過大，樓板在其平面內無法保證無限剛度的模型假定，就必須采用能真實反映樓板空間工作特性的結構模型，防止部分抗側力構件因承擔過多的水平剪力和變形，較早進入塑性變形甚至破環(huán)狀態(tài)，造成結構的安全隱患；同時由于樓板的凹凸不規(guī)則性和開洞影響，在樓板的陰角（薄弱處）出現(xiàn)樓板的開裂或局部破壞，因此對薄弱部分的樓板應進行加大板厚和加強配筋的設計，達到抗震設防三水準的要求[1]。

1 工程實例

工程實例為上海外高橋物流園區(qū)二期3#地塊商檢查驗場地及配套用房，建于上海外高橋物流園區(qū)。配套用房為地下一層，地上八層的建筑。地下一層為汽車停車庫，層高3.550m；地上一層層高3.900m，二層層高3.600m，三至八層層高3.500m，室內外高差0.600m，建筑面積16746.20m2。建筑長57.300m，寬42.700m，建筑總高29.100m。

該工程結構的設計使用年限為50年，抗震設防烈度為7度，設計地震分組為第一組，設計基本地震加速度為0.10g，場地特征周期為0.9s，結構阻尼比為0.05。場地類別屬上海IV類?；撅L壓為0.55KN/m2。采用框架結構，抗震等級為二級?；A采用筏板+樁基礎的形式，樁型為預應力混凝土管樁。

由于該建筑樓、屋面板多處開大洞，具體表示如下：

①二層由于建筑報檢大廳上空，樓板開大洞，有效樓板寬度為該層樓板典型寬度的40%，小于該層樓板典型寬度的50%，開洞面積占樓面面積的28%； ②四、五、七層由于建筑陳列中庭上空，開洞面積占樓面面積的16%；③八層由于建筑陳列中庭上空及大會議室上空，開洞面積占樓面面積的38%，大于該層樓面面積的30%。④屋面層由于建筑設置玻璃頂棚，開洞面積占樓面面積的20%。

因此，該建筑屬于平面不規(guī)則類型，為一項結構超限。

2 結構分析

由于該項目房屋總高度為29.1m，為高層結構，故配套用房屬于平面不規(guī)則的超限高層建筑。根據(jù)建設部第111號令、建質[2010]109號文件、滬建[2003]702號文件的要求，應對該樓進行超限高層初步設計抗震設防專項審查。

根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010）第3.6.6條第3款的要求，對于該超限工程，我采用了兩個不同的、適合于結構實際受力情況的有限元計算分析程序，采用了振型分解反應譜法對結構進行了多遇地震作用下的整體分析。具體如下：

①SATWE—高層建筑結構空間有限元分析與計算軟件（中國建筑科學研究院編制）；②PMSAP—特殊多高層建筑結構有限元分析與計算軟件（中國建筑科學研究院編制）。

分別采用SATWE和PMSAP進行了整體分析計算，取前18個振型，考慮雙向地震作用及扭轉耦聯(lián)作用，采用CQC法計算扭轉與平動振動的偶聯(lián)反應，以反映扭轉效應的動力增大作用。在抗震計算時，按規(guī)范進行活荷載折減，地震作用方向分別取沿各抗側力構件方向。主要計算結果整理分析如下：

2.1 振型分析

前3個振型的結構自振特性基本參數(shù)列于表1。兩個程序都表明了第一、第二振型都是以平動分量為主，第三振型則以扭轉分量為主。并且以扭轉為主的第三周期與以平動為主的第一周期的比值不超過0.90，滿足規(guī)范要求。

2.2 剪重比

表2給出了SATWE和PMSAP計算所得出的基底地震力與建筑物總重量之比值，滿足規(guī)范要求。

2.3 水平位移反應

SATWE的計算結果最大值是1/589，PMSAP的計算結果是1/566，均能滿足抗震規(guī)范要求的地震作用下1/550的限值。扭轉放大效應SATWE 計算結果為1.17和1.18、PMSAP的計算結果為1.06和1.08，均小于抗震規(guī)范中1.5扭轉的限值，亦小于1.2倍的扭轉不規(guī)則判別的限值。

2.4 軸壓比

兩個程序都顯示了計算結果在適用范圍以內。地下一層框架柱的最大軸壓比為0.72，滿足規(guī)范要求。

2.5 彈塑性變形分析

根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》，對結構進行了彈塑性變形分析，均滿足現(xiàn)行規(guī)范要求。

2.6 綜合評價

按照《建筑抗震設計規(guī)范》精神，該工程的結構體系存在著平面不規(guī)則的情況，這可能會形成結構在地震作用下的薄弱部位。我充分地認識到了這一點，對該工程進行了詳細的分析計算。通過計算結果的分析比對，我們得到了結論如下：

（1）結構體系是合理的。計算分析的結果表明，本工程的結構具有較好的抗震性能。彈性分析、彈塑性變形分析的結果都說明，結構設計完全滿足現(xiàn)行設計規(guī)范對超限高層結構設計的各項指標要求。

（2）SATWE 、PMSAP兩個程序的計算結果，盡管在數(shù)值上略有區(qū)別，但其規(guī)律性是一致的。都顯示了第三周期是一階扭轉周期，而且在前三個振型中，平動和扭轉振動之間基本上沒有耦聯(lián)發(fā)生。盡管如此，分析中還是采用CQC法計算了扭轉與平動振動的偶聯(lián)反應，以充分反映高階振型中的扭轉效應動力增大作用。以扭轉為主的第三周期與以平動為主的第一周期的比值控制在0.90以內，因此扭轉分量對整個結構的水平位移反應的作用是很小的。該建筑不屬于扭轉不規(guī)則的范疇。

3 樓板應力分析

根據(jù)該項目的超限高層建筑初步設計抗震審查報告的要求，須對該樓的第二、八層進行多遇地震下樓板應力分析，控制樓板的主拉應力在多遇地震下小于混凝土抗拉強度標準值，基本烈度地震下板內鋼筋不屈服。對于超限高層建筑結構的樓板進行設防烈度下的應力分析，是保證結構達到小震不壞、中震可修、大震不倒的三水準目標的重要措施。因此我利用ANSYS軟件進行分析，得到如下應力計算結果。

3.1 重力荷載代表值作用下樓板應力分布

二層樓板的主拉應力最大值為4.45MPa，八層樓板的主應力最大值為3.38MPa，均分布在該層的邊沿和角落處。

3.2 多遇地震及重力荷載組合作用下樓板應力分布

由于樓板的應力最大值僅出現(xiàn)在樓板的局部區(qū)域，考慮將二層和八層樓板分塊。

（1）根據(jù)應力分析結果，二層樓板最大應力為10971.9KPa，現(xiàn)樓板配筋為Φ16@100雙層雙向，板厚為140mm，鋼筋滿足最大應力下的配筋要求。

As=10.9719x1000x140/400=3840mm2

（2）根據(jù)應力分析結果，八層樓板最大應力為8105.97KPa，現(xiàn)樓板配筋為Φ14@100雙層雙向，板厚為140mm，鋼筋滿足最大應力下的配筋要求。

As=8.10597x1000x140/400=2837mm2

（3）樓板應力均由鋼筋來承擔，混凝土應力小于ft，因此本次設計滿足樓板應力的分析結果[3]。

4 結束語

對于平面復雜結構我們要嚴格控制各項計算指標，確保以扭轉為主的第三周期與以平動為主的第一周期的比值控制在0.90以內，確保有效質量系數(shù)達到90%以上，周期比、剪重比、軸壓比均符合規(guī)范要求。并加強樓板配筋，和洞口周圍梁柱的剛度和配筋，加強抗震構造措施。

平面復雜結構只要采取有針對性的合理的構造措施和計算措施，結構設計能達到抗震設防“小震不壞、中震可修、大震不倒”的目標，確保結構的安全性。

參考文獻

[1] GB50223-2008.建筑工程抗震設防分類標準[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2008.

[2] GB50011-2010.建筑抗震設計規(guī)范[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2010.

[3] JGJ3-2010.高層建筑混凝土結構技術規(guī)程[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社2010.