楊建明, 徐 斌， 王楊正， 陳 樂， 唐 俊, 盧 宇

(南京南瑞繼保電氣有限公司, 江蘇 南京 211102)

·運(yùn)行分析·

一次特殊的高壓直流輸電線路故障分析及線路保護(hù)優(yōu)化

楊建明, 徐 斌， 王楊正， 陳 樂， 唐 俊, 盧 宇

(南京南瑞繼保電氣有限公司, 江蘇 南京 211102)

本文對(duì)國(guó)內(nèi)某高壓直流輸電工程極一線路故障的波形進(jìn)行分析，得出此次直流線路保護(hù)動(dòng)作是雷電引起的結(jié)論。在對(duì)雷電資料進(jìn)行檢索和分析的基礎(chǔ)上，對(duì)線路重啟過程中極一產(chǎn)生-535 kV電壓可能存在的原因進(jìn)行逐一排除，最終總結(jié)出極一直流線路電壓從+500 kV下降到-535 kV是由于雷電提供了整流側(cè)逆變運(yùn)行所需要的能量導(dǎo)致的。根據(jù)雷電反擊和雷電繞擊特性的不同提出了行波保護(hù)和電壓突變量保護(hù)的優(yōu)化策略，以防止雷電反擊直流線路時(shí)造成行波保護(hù)和電壓突變量保護(hù)的誤動(dòng)。

直流線路故障; 雷電反擊；雷電繞擊；行波保護(hù);電壓突變量保護(hù)；優(yōu)化策略

0 引言

高壓直流輸電技術(shù)因其在長(zhǎng)距離、大容量輸電領(lǐng)域的獨(dú)特優(yōu)勢(shì)，正越來(lái)越多地應(yīng)用于輸電網(wǎng)中。國(guó)內(nèi)的高壓直流工程和特高壓直流輸電工程數(shù)量已達(dá)到數(shù)十個(gè)。隨著直流工程應(yīng)用的增多，直流線路故障也越加頻繁。目前典型的直流線路保護(hù)有行波保護(hù)、電壓突變量保護(hù)、線路低電壓保護(hù)和線路縱差保護(hù)。其中行波保護(hù)和電壓突變量保護(hù)為主保護(hù)，線路低電壓保護(hù)和縱差保護(hù)為后備保護(hù)，在特殊情況下保護(hù)的配置則有一些例外[1]。分析特殊的直流線路故障對(duì)直流工程運(yùn)行及檢修有重要的指導(dǎo)意義，通過提出改進(jìn)措施，對(duì)完善直流線路保護(hù)也起到一定的推動(dòng)作用[2]。

1 直流線路保護(hù)測(cè)點(diǎn)配置

圖1是高壓直流雙極運(yùn)行時(shí)直流線路保護(hù)的相關(guān)測(cè)點(diǎn)。其中，URL1是整流側(cè)極一線路電壓；IRL1是整流側(cè)極一線路電流；URL2是整流側(cè)極二線路電壓；IRL2是整流側(cè)極二線路電流；IRE1是整流側(cè)接地極線路一電流；IRE2是整流側(cè)接地極線路二電流；URL1是逆變側(cè)極一線路電壓;IIL1是逆變側(cè)極一線路電流；IIL2是逆變側(cè)極二線路電壓；IIL2是逆變側(cè)極二線路電流；IIE1是逆變側(cè)接地極線路一電流；IIE2是逆變側(cè)接地極線路二電流。每個(gè)站兩極的線路保護(hù)獨(dú)立配置：電壓突變量保護(hù)和線路低電壓保護(hù)采集本站本極的直流線路電壓和直流線路電流，線路縱差保護(hù)采集本極的直流線路電流和對(duì)站相同極的直流線路電流，行波保護(hù)利用本極的直流線路電壓和直流線路電流以及接地極的電流和本極中性線的電流來(lái)計(jì)算行波的線模和地模分量。

圖1 直流線路保護(hù)測(cè)點(diǎn)配置Fig.1 Measure points of DC line protection

2 直流線路保護(hù)原理及故障清除策略

2.1 直流線路保護(hù)原理

直流線路保護(hù)包含行波保護(hù)，電壓突變量保護(hù)，線路低電壓保護(hù)及線路縱差保護(hù)。下面以整流側(cè)極一為例來(lái)說(shuō)明直流線路保護(hù)的原理。

當(dāng)直流線路發(fā)生接地故障時(shí)，直流線路電壓和電流將以行波的方式從故障點(diǎn)向兩站傳播。以行波幅值比較式方向保護(hù)判據(jù)為例[3]，線模分量計(jì)算公式如下：

B(t)=ZαIRL1-URL1

(1)

地模分量的計(jì)算公式：

G(t)=Z0(IRE1+IRE2+IRN1+IRN2)-URL1-URL2

(2)

其中,IRN1為極一中性線的容性電流;IRN2為極二中性線的容性電流。當(dāng)?shù)啬：途€模分量滿足下面3個(gè)條件時(shí)，行波幅值比較式方向保護(hù)將動(dòng)作。

(3)

電壓突變量保護(hù)根據(jù)故障位置不同電壓跌落速度也不同進(jìn)行設(shè)計(jì)。具體的計(jì)算如公式(4)。

(4)

線路縱差保護(hù)的計(jì)算如公式(5)。

|IRL1-IIL1|>Iset

(5)

線路低電壓保護(hù)的計(jì)算如公式(6)。

URL1

(6)

2.2 線路保護(hù)故障清除策略

整流側(cè)線路保護(hù)動(dòng)作后，會(huì)將線路保護(hù)動(dòng)作的信號(hào)傳遞給控制系統(tǒng)以使能線路故障再啟動(dòng)策略，逆變側(cè)線路保護(hù)動(dòng)作后會(huì)將保護(hù)動(dòng)作信號(hào)傳給整流側(cè)，再由整流側(cè)控制系統(tǒng)觸發(fā)線路重啟策略。線路再啟動(dòng)過程中整流側(cè)的觸發(fā)角會(huì)迅速達(dá)到120°，40 ms之后達(dá)到164°，逆變側(cè)的觸發(fā)角在經(jīng)歷小幅下降之后，再上升至156°附近，但是整個(gè)過程逆變側(cè)的觸發(fā)角會(huì)在145°之上。當(dāng)線路重啟的次數(shù)達(dá)到設(shè)定的重啟次數(shù)后且線路故障依然存在才會(huì)閉鎖直流[4,5]。

3 直流線路故障過程

國(guó)內(nèi)某工程此次線路故障只引起了逆變側(cè)電壓突變量保護(hù)動(dòng)作，逆變側(cè)行波保護(hù)和整流側(cè)的線路保護(hù)都沒有動(dòng)作。逆變側(cè)電壓突變量保護(hù)動(dòng)作后動(dòng)作信號(hào)傳送給整流側(cè)控制系統(tǒng)觸發(fā)線路重啟邏輯，由于站間通訊延時(shí)幾十毫秒，移相重啟信號(hào)比保護(hù)動(dòng)作信號(hào)晚，經(jīng)過移相重啟之后極一恢復(fù)運(yùn)行，如圖2所示。

圖2 極一線路故障全過程Fig.2 The full process of the pole 1 line fault

圖3所示為整流側(cè)極一波形，故障瞬間整流側(cè)直流電壓從+500 kV急劇下降同時(shí)直流電流上升，逆變側(cè)電壓突變量保護(hù)動(dòng)作并將信號(hào)傳遞到整流側(cè)，觸發(fā)線路啟動(dòng)邏輯發(fā)出移相信號(hào)。在此過程中，直流電壓迅速恢復(fù)到500 kV以上，才開始慢慢往下降直至電壓下降到-535 kV。整流側(cè)的觸發(fā)角在164°，此時(shí)出現(xiàn)了幾百安培的直流電流和閥側(cè)電流，這表明整流側(cè)極一工作在逆變狀態(tài)。

圖3 整流側(cè)極一故障波形Fig.3 The pole 1 fault wave in the rectifier side

根據(jù)直流電流連續(xù)時(shí)，直流電壓Udc和直流空載電壓Udi0的關(guān)系式(7)以及當(dāng)時(shí)的直流運(yùn)行工況，可以大致計(jì)算出整流側(cè)處于逆變運(yùn)行所需要的直流電壓Udc約等于-546.5 kV,而當(dāng)時(shí)Udc的最小值是-535 kV。

Udc=2Udi0cosα

(7)

其中Udi0=284.3 kV，α=164°。

可以斷定，正是因?yàn)檎鱾?cè)極一工作在逆變狀態(tài)才阻止了極一直流電壓的繼續(xù)下降。

圖4是逆變側(cè)極一故障波形，故障期間直流線路電壓的變化趨勢(shì)與整流側(cè)大致相同，但是在電壓達(dá)到-535 kV以后，并沒有出現(xiàn)直流電流和閥側(cè)電流。

圖4 逆變側(cè)極一故障波形Fig.4 The pole 1 fault wave in the inverter side

4 直流線路故障原因分析

此次線路故障產(chǎn)生一個(gè)特殊的現(xiàn)象就是在線路重啟過程中，極一的直流電壓從+500 kV緩慢下降到-535 kV，并且在電壓下降到-535 kV時(shí)，整流側(cè)極一竟出現(xiàn)了直流電流和閥側(cè)換相電流，這表明整流側(cè)極一處在逆變工作狀態(tài)。工作在逆變狀態(tài)有兩個(gè)必須條件：直流側(cè)有電源和交流側(cè)有換相電壓。能使整流側(cè)極一電壓下降到-535 kV可能的原因有：(1) 極一控制系統(tǒng)的作用；(2) 極二線路對(duì)極一線路影響；(3) 與極一交叉運(yùn)行的交流線路的影響；(4) 雷電。

4.1 極一控制系統(tǒng)分析

綜合圖3和圖4的波形，可以得到以下結(jié)論：

(1) 線路再啟動(dòng)策略發(fā)生作用以后，在圖3時(shí)間軸0.225 s處整流側(cè)觸發(fā)角迅速移動(dòng)到120°,造成極一直流電壓開始下降，電流消失，接著在時(shí)間軸0.26～0.28 s觸發(fā)角增大到164°，此過程直流電壓從+200 kV變化至-500 kV。在電壓+200～0 kV區(qū)間內(nèi)，整流側(cè)閥組承受反壓而截止，在0～-500 kV區(qū)間內(nèi)，整流側(cè)由于觸發(fā)角太大不滿足逆變工作的條件[8]。當(dāng)直流電壓下降到-535 kV后，整流側(cè)才開始工作在逆變狀態(tài)。由于逆變工作需要外部提供能量，因此整流側(cè)控制系統(tǒng)不是產(chǎn)生-535 kV電壓的原因，而是抑制了直流電壓繼續(xù)下降。

(2) 在圖4時(shí)間軸0.22～0.28 s區(qū)間內(nèi)，逆變側(cè)的觸發(fā)角始終在145°以上，在直流線路電壓+200～0 kV時(shí)，只能工作在逆變狀態(tài)。但是由于直流線路電壓太低，不能運(yùn)行在145°以上的角度，所以此區(qū)間逆變側(cè)換流器處于閉鎖狀態(tài)。在直流線路電壓從0 kV變化到-500 kV過程中，逆變側(cè)開始能工作在整流狀態(tài)，因?yàn)檎鱾?cè)不能導(dǎo)通，逆變側(cè)處于開路試驗(yàn)狀態(tài)，根據(jù)開路試驗(yàn)時(shí)直流電壓計(jì)算公式(8)[6-8]，逆變側(cè)在145°以上的角度只能將電壓維持在0 kV附近。

(8)

因此逆變側(cè)的控制系統(tǒng)不是產(chǎn)生-535 kV電壓的原因。

4.2 極二線路對(duì)極一線路的放電過程分析

如果極二線路對(duì)極一線路發(fā)生放電，表面上確實(shí)可以滿足整流側(cè)極一逆變運(yùn)行所需要的條件。但是如果真的是極二線路對(duì)極一線路放電，放電回路如圖5所示，將導(dǎo)致整流側(cè)極二的線路電流與逆變側(cè)極二的線路電流不相等。

圖5 極二對(duì)極一放電電流回路Fig.5 The current circuit of pole 2 discharging on pole 1

從圖6可以看出，在0.3～0.4 s時(shí)間段內(nèi)，整流側(cè)和逆變側(cè)極二的電流完全相等，因此可以判定整流側(cè)極一逆變運(yùn)行所需要的能量不是極二提供的。另外極二的直流電壓一直在-500 kV附近，不可能使極一的電壓達(dá)到-535 kV。

圖6 整流側(cè)和逆變側(cè)極二直流線路電流Fig.6 The pole 1 and pole 2 DC line current

4.3 交流線路對(duì)極一線路的放電過程分析

假設(shè)是交流線路提供了整流側(cè)極一逆變運(yùn)行所需要的能量,則極一的直流電壓必然會(huì)含工頻分量，當(dāng)交流線路電壓變化到正電壓時(shí)，直流線路電壓也應(yīng)隨之變化，整流側(cè)極一逆變運(yùn)行的時(shí)間不會(huì)持續(xù)60 ms那么長(zhǎng)。因此交流線路對(duì)極一直流線路放電也不是導(dǎo)致極一電壓下降至-535 kV的原因。

4.4 雷電對(duì)極一線路的放電過程分析

根據(jù)雷電放電位置的不同，雷擊輸電線路分為反擊和繞擊，反擊包括雷擊桿塔頂部和雷擊避雷線檔距中央，繞擊是雷電繞過塔頂避雷線直接擊中導(dǎo)線[6]。雷擊輸電線路有3個(gè)過程：(1) 雷電擊中線路，并且在短時(shí)間內(nèi)有數(shù)次雷電發(fā)生，甚至?xí)l(fā)云層持續(xù)向被擊線路放電。(2) 當(dāng)直流線路電壓超過絕緣子耐受電壓時(shí)絕緣子閃絡(luò)過程。(3) 雷電消失過程。其中當(dāng)絕緣子發(fā)生閃絡(luò)時(shí)才有過程(2)，此時(shí)雷擊故障演變?yōu)橹绷骶€路高阻接地故障；當(dāng)絕緣子未發(fā)生閃絡(luò)時(shí)就沒有過程(2)，雷擊的直流線路可以正常輸電。

根據(jù)文獻(xiàn)[9]的結(jié)論，雷電持續(xù)的時(shí)間可以達(dá)到幾百毫秒，可以肯定雷電能使極一線路電壓下降到-535 kV，且在擊穿絕緣子發(fā)生閃絡(luò)接地故障后能提供整流側(cè)極一線路逆變運(yùn)行所需要的能量及電流回路。

從文獻(xiàn)[10]和圖7中極一直流電壓和極二直流電壓的波形可以得出，此次故障極有可能是雷電繞擊極一直流線路而引起的。

圖7 極一和極二直流線路電壓Fig.7 The pole 1 and pole 2 DC line voltage

根據(jù)圖1所示電流互感器的極性及基爾霍夫定律，在沒有接地故障的情況下，整流側(cè)和逆變側(cè)接地極電流關(guān)系如公式(9)。

IIE2+IIE1=IRE1+IRE2

(9)

圖8給出了故障期間整流側(cè)和逆變側(cè)的接地極電流差值以及極一線路電流?？梢钥闯鲈跁r(shí)間軸0.3 s處，整流側(cè)和逆變側(cè)的接地極電流有差值，并且其差值與極一的線路電流完全相等。

圖8 兩站接地極電流差值和極一線路電流Fig.8 The electrode current difference of the two station and pole 1 line current

由圖8中兩站接地極電流差值與極一線路電流相等這一關(guān)系，再結(jié)合公式(9)，可以得出在極一電壓-535 kV期間出現(xiàn)直流電流的時(shí)刻，極一線路確實(shí)有接地故障；接地故障期間極一直流電壓始終維持在-535 kV，可以斷定極一線路發(fā)生了阻值大約幾千歐姆的高阻接地故障。此高阻接地故障是由于雷電繞擊極一直流線路后造成絕緣子閃絡(luò)而引起。當(dāng)絕緣子閃絡(luò)以后，如果雷電持續(xù)對(duì)極一線路放電，則當(dāng)線路電壓下降到整流側(cè)極一在觸發(fā)角等于164°期間能發(fā)生逆變側(cè)運(yùn)行時(shí)，由于雷電的能量通過整流側(cè)極一換流器反饋給交流系統(tǒng)，直流線路的電壓不再下降。具體的電流回路如圖9黑色箭頭所示。

圖9 故障期間電流回路Fig.9 Current circuit when the ground fault happened

在極一絕緣子發(fā)生閃絡(luò)以后，極一直流線路、絕緣子閃絡(luò)點(diǎn)、大地及整流側(cè)換流器之間形成如圖10所示的能量反饋到交流電網(wǎng)的逆變運(yùn)行回路。

圖10 極一直流線路放電回路Fig.10 The pole 1 and pole 2 DC line voltage

4.5 極一線路故障的原因與過程

在排除了控制保護(hù)系統(tǒng)、極二線路對(duì)極一線路放電以及交流線路對(duì)極一線路放電這些潛在原因之后，再結(jié)合雷電極一線路過程分析可以斷定此次線路故障是雷電繞擊極一直流線路形成絕緣子閃絡(luò)并持續(xù)對(duì)線路放電而造成的。整個(gè)極一直流線路故障的過程如下：

(1) 故障開始時(shí)刻為圖2時(shí)間軸0.2 s處，雷電繞擊直流線路一，造成極一直流電壓下降，極二直流電壓上升，如圖7所示。同時(shí)逆變側(cè)電壓突變量保護(hù)動(dòng)作，并將線路保護(hù)動(dòng)作信號(hào)傳遞至整流側(cè)開始線路故障再啟動(dòng)策略，此時(shí)整流側(cè)的線路保護(hù)并沒有動(dòng)作。

(2) 第一次雷擊結(jié)束，直流電壓開始恢復(fù)至+500 kV,后來(lái)由于持續(xù)的雷擊提供能量使得直流電壓從+200 kV變化至-500 kV，在此過程中整流側(cè)和逆變側(cè)都不滿足持續(xù)導(dǎo)通的條件。

(3) 在電壓達(dá)到-535 kV處，整流側(cè)滿足逆變工作的兩個(gè)條件，交流側(cè)有換相電壓和直流側(cè)出現(xiàn)足夠大的負(fù)值電壓。

(4) 當(dāng)電壓繼續(xù)往下降時(shí)，極一線路絕緣子發(fā)生閃絡(luò)，整流側(cè)和極一線路形成了如圖10所示的放電回路。在電壓達(dá)到-535 kV時(shí),雷擊的能量通過整流側(cè)反饋給交流系統(tǒng)，所以直流電壓不能繼續(xù)下降。

(5) 雷擊結(jié)束，由于提供給整流側(cè)極一逆變運(yùn)行所需要的能源消失導(dǎo)致整流側(cè)換流器處于閉鎖狀態(tài)，線路通過自身的電導(dǎo)開始慢慢放電，并且在圖2時(shí)間軸0.5 s處還發(fā)生一次雷擊故障，導(dǎo)致了極一直流電壓的再次下降和極一直流電流的上升。

(6) 最后，由于移相持續(xù)的時(shí)間達(dá)到了保護(hù)定值所設(shè)定的線路去游離時(shí)間，移相命令撤出，極一直流線路恢復(fù)送電，如圖2所示。

5 線路保護(hù)優(yōu)化

根據(jù)故障分析，這是一起雷擊線路引起線路行波保護(hù)和電壓突變量保護(hù)誤動(dòng)的案例。雷電繞擊是由于雷電繞過桿塔地線而擊中直流線路，且有可能造成絕緣子閃絡(luò)而引起接地故障，因此可以允許行波保護(hù)和電壓突變量保護(hù)動(dòng)作。雷電反擊是雷電擊中桿塔地線或者桿距中央而并未擊中輸電線路，應(yīng)禁止行波保護(hù)和電壓突變量保護(hù)動(dòng)作，防止其對(duì)系統(tǒng)造成沖擊。線路縱差保護(hù)和線路低電壓保護(hù)是用來(lái)檢測(cè)直流線路高阻接地故障，受雷電的影響不大，因此這兩個(gè)保護(hù)的邏輯不需要更改。

因?yàn)槔纂姺磽粼趦蓸O的直流線路上引起同方向的電壓變化，而雷電繞擊一條線路時(shí)，電磁感應(yīng)的作用會(huì)在另外一極的線路上引起相反方向的電壓變化[11-17]。直流線路接地故障時(shí)兩極電壓的變化方向同雷電繞擊直流線路。根據(jù)這個(gè)原理可以設(shè)定邏輯在雷電反擊時(shí)閉鎖行波和電壓突變量保護(hù)，在雷電繞擊時(shí)使能行波和電壓突變量保護(hù)，此外由于雷擊直流線路時(shí)有直流電壓恢復(fù)的過程，因此在閉鎖行波保護(hù)和電壓突變量保護(hù)的邏輯加上本極直流電壓恢復(fù)這一輔助判據(jù)。具體的軟件流程如圖11。

圖11 閉鎖行波保護(hù)和電壓突變量保護(hù)邏輯Fig.11 Latching logic of traveling wave protection and voltage derivative protection

通過搭建RTDS仿真系統(tǒng)，對(duì)上述策略進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證，通過仿真波形圖12可以看出上述策略有效地抑制了雷電反擊情況下的行波保護(hù)和電壓突變量保護(hù)動(dòng)作。

圖12 優(yōu)化策略投入后雷電反擊直流線路波形Fig.12 Lightning back flashover waveforms after the optimization strategy is enabled

6 結(jié)語(yǔ)

本文分析了國(guó)內(nèi)某直流工程一次線路故障。在分析過程中，通過整流側(cè)極一直流電壓從+500 kV反轉(zhuǎn)至-535 kV以及在-535 kV附近時(shí)整流側(cè)還能處于逆變狀態(tài)并產(chǎn)生直流電流向交流系統(tǒng)反饋能量，可以推出這不是單純的接地故障。通過分析逐步排除了整流側(cè)和逆變側(cè)控制系統(tǒng)對(duì)直流電壓的影響，極二線路對(duì)極一線路放電以及交流線路對(duì)極一線路放電的可能性。最后綜合分析得出這次線路故障是雷電繞擊極一直流線路造成絕緣子閃絡(luò)，進(jìn)而引發(fā)線路高阻接地故障，持續(xù)的雷擊提供了整流側(cè)極一逆變運(yùn)行所需要的能量。通過進(jìn)一步分析雷電故障的類型，提出了在雷電反擊直流線路時(shí)閉鎖行波保護(hù)和電壓突變量保護(hù)的邏輯。這在直流輸電日常的運(yùn)行檢修工作時(shí)對(duì)分析處理故障有一定的指導(dǎo)作用。同時(shí)通過優(yōu)化線路保護(hù)邏輯，可以防止雷電反擊下的電壓突變量保護(hù)和行波誤動(dòng)，為直流系統(tǒng)的正常運(yùn)行及電力系統(tǒng)的穩(wěn)定提供了保障。

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(編輯陳 娜)

Analysis of an HVDC Transmission Line Fault and Line Protection Optimization

YANG Jianming, XU Bin, WANG Yangzheng, CHEN Le, TANG Jun, LU Yu

(NR Electric Co. Ltd., Nanjing 211102, China)

The DC line fault waveform of a high voltage DC transmission project is analyzed in this paper,and the conclusion that the lightning strike was the action reason of DC line protection is drawn. Based on the retrieval and analysis of lightning data, all the potential causes that can lead the voltage of pole 1 to -535 kV are eliminated one by one. In the meantime, the lightning is also considered to provide the energy which was the reason of voltage variation from +500 kV to -535 kV. At last, optimization strategy of travelling wave protection and voltage derivative protection is proposed based on the characteristics of the lightning back flashover and the lightning shielding failure to prevent the two protection malfunction.

DC line fault; lightning back flashover; lightning shielding failure; traveling wave protection; voltage derivative protection; optimization strategy

楊建明

2017-04-18；

2017-05-29

TM773

：A

：2096-3203(2017)05-0136-07

楊建明(1984—)，男，湖南株洲人，碩士，工程師，從事高壓直流輸電系統(tǒng)繼電保護(hù)工作( E-mail：azarias@163.com)；

徐 斌(1977—)，男，江蘇無(wú)錫人，碩士，高級(jí)工程師，從事高壓直流輸電系統(tǒng)繼電保護(hù)工作；

王楊正(1984—)，男，湖北黃梅人，碩士，工程師，從事高壓直流輸電系統(tǒng)繼電保護(hù)工作；

陳 樂(1985—)，男，江西景德鎮(zhèn)人，碩士，工程師，從事高壓直流輸電系統(tǒng)繼電保護(hù)工作；

唐 俊(1987—)，男，重慶人，碩士，助理工程師，從事高壓直流輸電系統(tǒng)繼電保護(hù)工作；

盧 宇(1979—)，男，湖北荊州人，碩士，高級(jí)工程師，從事高壓直流輸電系統(tǒng)繼電保護(hù)工作。