胥晶

（岳陽市城市建設(shè)投資集團(tuán)有限公司,湖南 岳陽 414000）

氧化溝主要參數(shù)控制及系統(tǒng)的運(yùn)行調(diào)度管理

胥晶

（岳陽市城市建設(shè)投資集團(tuán)有限公司,湖南 岳陽 414000）

由于氧化溝的工藝特點(diǎn)使得氧化溝污水處理廠在水污染工程中具有相當(dāng)?shù)膬?yōu)勢(shì)。但是，良好的日常運(yùn)行管理是保證氧化溝污水處理廠有效發(fā)揮其功能的關(guān)鍵。對(duì)其運(yùn)行管理的關(guān)鍵技術(shù)，即氧化溝的供氧控制、MLSS值控制、有機(jī)負(fù)荷F/M的控制、污泥回流的控制、剩余污泥排放量的控制等主要參數(shù)進(jìn)行了詳細(xì)的討論，對(duì)運(yùn)行調(diào)度管理提出了見解。

氧化溝；主要參數(shù)控制；運(yùn)行調(diào)度

1 概述

氧化溝作為傳統(tǒng)的延時(shí)曝氣活性污泥法的變型工藝，其池型是呈封密的環(huán)狀溝渠，污水和混合液在溝內(nèi)做循環(huán)流動(dòng)，因此氧化溝又稱為“延時(shí)循環(huán)曝氣池”。氧化溝內(nèi)混合液兼具完全混合和推流態(tài)的特征，耐沖擊負(fù)荷能力強(qiáng)，運(yùn)行方式靈活，適應(yīng)不同的進(jìn)水水質(zhì)和出水水質(zhì)的要求。氧化溝是整個(gè)污水處理的核心構(gòu)筑物，因此氧化溝運(yùn)行時(shí)主要參數(shù)控制及系統(tǒng)的運(yùn)行調(diào)度管理是保證整個(gè)污水處理廠處理效果的關(guān)鍵。

2 氧化溝主要參數(shù)控制

2.1 氧化溝的工藝流程

氧化溝的工藝流程如圖1所示。

圖1 氧化溝工藝流程示意圖

2.2 氧化溝的供氧控制

對(duì)氧化溝內(nèi)混合液進(jìn)行合理的曝氣充氧是控制氧化溝反應(yīng)條件的重要手段。充氧不足將影響氧化溝的污染物去除率；充氧過多將造成微生物的自身氧化，并且浪費(fèi)電能，增加運(yùn)行成本。正確的做法應(yīng)首先根據(jù)進(jìn)水水質(zhì)估計(jì)氧化溝的需氧量。一般來講，去除1 kgBOD5需要1 kgO2，這種估計(jì)80%～90%可用。但值得注意的是，這里的需氧量是指碳素BOD穩(wěn)定所需的氧量，而不包括氮素需氧量。如果需要進(jìn)行硝化，則需加上硝化所需的氧量，因此根據(jù)規(guī)范，延時(shí)曝氣氧化溝的需氧量一般在1.5～2.0 kgO2/kgBOD5。因?yàn)檠趸瘻线M(jìn)水水質(zhì)的變化，氧的需要量也會(huì)隨之發(fā)生變化，故在估計(jì)充氧量時(shí)應(yīng)根據(jù)最大需氧量來進(jìn)行估算，否則會(huì)導(dǎo)致部分時(shí)間內(nèi)供氧不足。最大需氧量的計(jì)算：中等城市（5萬～15萬人）按1.5倍平均需氧量計(jì)，大城市（大于15萬人）按1.1～1.2倍平均需氧量計(jì)，小城市（小于5萬人）用2～2.5倍平均需氧量計(jì)。進(jìn)行需氧量估計(jì)之后，運(yùn)行管理人員可根據(jù)具體氧化溝的供氧設(shè)備的性能來確定曝氣設(shè)備運(yùn)行的數(shù)量和時(shí)間。鼓風(fēng)曝氣設(shè)備可通過改變供給的空氣量來調(diào)節(jié)供氧量，機(jī)械曝氣可通過調(diào)節(jié)曝氣轉(zhuǎn)刷或轉(zhuǎn)碟葉輪的淹沒深度和轉(zhuǎn)速來調(diào)節(jié)供氧量。

一般認(rèn)為，活性污泥曝氣池內(nèi)混合液的溶解氧（DO）濃度應(yīng)控制在2 mg/L左右，這樣才能保證活性污泥微生物良好的代謝活動(dòng)。然而，由于氧化溝屬于延時(shí)曝氣工藝，且溝內(nèi)溶解氧的分布呈現(xiàn)典型的推流態(tài)特征，因此，可根據(jù)出水水質(zhì)的需要，在氧化溝內(nèi)進(jìn)行溶解氧的分區(qū)。例如一體化氧化溝和卡魯塞爾氧化溝，其沿溝長(zhǎng)可分為好氧區(qū)和缺氧區(qū)，好氧區(qū)主要用于有機(jī)物的去除和硝化，而缺氧區(qū)用于反硝化脫氮，缺氧區(qū)的DO濃度就可降到2 mg/L以下，一般為0.2～0.5 mg/L左右。

2.3 氧化溝中MLSS值的控制

影響氧化溝中MLSS值的因素很多。MLSS值取決于曝氣系統(tǒng)的供氧能力和二沉池的泥水分離能力。從降解污染物質(zhì)的角度來看，MLSS應(yīng)盡量高一些，但當(dāng)MLSS太高時(shí)，要求混合液的DO值也就越高。在同樣的供氧能力下，維持較高的DO值需要較多的空氣量，而一些處理廠的曝氣系統(tǒng)難以達(dá)到要求，而且要求二沉池有較強(qiáng)的泥水分離能力，一些處理廠的二沉池表面積相對(duì)較小，難以提供充足的泥水分離能力。因此，應(yīng)根據(jù)處理廠的實(shí)際情況，確定一個(gè)最大的MLSS值，作為運(yùn)行調(diào)度的基礎(chǔ)。氧化溝由于是延時(shí)曝氣系統(tǒng)，其允許的MLSS值為3 000～5 000 mg/L。

氧化溝工藝設(shè)計(jì)通常要求將MLSS控制在3 000～5 000 mg/L范圍內(nèi)。然而，由于進(jìn)水水質(zhì)的關(guān)系，在我國(guó)實(shí)際運(yùn)行的氧化溝污水處理廠的MLSS濃度常常只能達(dá)到3 000 mg/L左右。如果進(jìn)水有機(jī)物濃度高，可達(dá)到3 000 mg/L以上，如果進(jìn)水有機(jī)物濃度低，就在3 000 mg/L以下。管理人員應(yīng)定期對(duì)MLSS進(jìn)行測(cè)定，然后再根據(jù)測(cè)定值進(jìn)行氧化溝的一系列操作控制。測(cè)定的頻次如下：

（1）小廠每天一次，定時(shí)測(cè)定。由于每天只測(cè)一次，操作工人就不會(huì)發(fā)現(xiàn)一天內(nèi)其他時(shí)間MLSS的變化，這樣他根據(jù)所測(cè)的結(jié)果調(diào)整污泥回流量或剩余污泥量產(chǎn)生差錯(cuò)的可能性就比較大。

（2）中等廠三班倒，每班測(cè)定一次。這樣MLSS每天有三次校正的機(jī)會(huì)。

（3）大廠每小時(shí)測(cè)一次，每次校正。

對(duì)于氧化溝的控制最好做到自動(dòng)調(diào)節(jié)控制。目前國(guó)內(nèi)大型污水處理廠也正在向自動(dòng)化，自動(dòng)控制調(diào)節(jié)方向發(fā)展。小廠則靠熟練的操作工人的經(jīng)驗(yàn)。其實(shí)，當(dāng)廢水流量Q很大時(shí)，經(jīng)過二沉池沉淀也多，當(dāng)剩余污泥等于常數(shù)時(shí)，回流污泥QR就能被自動(dòng)調(diào)節(jié)增大。

2.4 有機(jī)負(fù)荷F/M的控制

與控制MLSS相比，有專家則建議控制F/M更合理。然而污水廠每日的Q、F變化較大，尤其是小型污水處理廠，因此有機(jī)負(fù)荷F/M不易控制，只有通過調(diào)節(jié)回流量QR實(shí)現(xiàn)。這樣，實(shí)際操作時(shí)就使回流量變化較大，回流比可達(dá)到100%。有些污水廠就是利用上述方法來控制有機(jī)負(fù)荷F/M的，甚至把廢水流量Q和回流污泥QR，通過自動(dòng)化系統(tǒng)連接起來運(yùn)行控制，然而實(shí)地考察結(jié)果并不好。有人認(rèn)為二次沉淀池效果不好的原因是F/M未能維持恒定所造成的，而事實(shí)上，當(dāng)廢水流量Q增大，Q+QR也增大，這樣容易使二沉池的泥層上升，導(dǎo)致運(yùn)行效果變差。對(duì)于大型污水處理廠，對(duì)有機(jī)負(fù)荷F/M的控制較容易，因?yàn)榇髲S污水進(jìn)水流量Q較穩(wěn)定。

在氧化溝污水廠的實(shí)際運(yùn)行中，操作人員應(yīng)結(jié)合本廠的運(yùn)行實(shí)踐，借助一些實(shí)驗(yàn)手段，選擇最佳的F/M值。一般來說，廢水溫度較高時(shí)，F(xiàn)/M可高一些，反之，溫度較低時(shí)，F(xiàn)/M應(yīng)低一些。對(duì)出水水質(zhì)要求較高時(shí)，F(xiàn)/M應(yīng)低一些，反之，可高一些。當(dāng)污水中工業(yè)廢水成分較多，有機(jī)污染物質(zhì)較難降解時(shí)，F(xiàn)/M應(yīng)低一些，反之，可高一些。實(shí)際操作時(shí)可通過排泥和回流改變氧化溝內(nèi)的活性污泥量，從而及時(shí)將有機(jī)負(fù)荷控制在合適的范圍內(nèi)。氧化溝的F/M一般在0.05～0.10 kgBOD5/（kgMLVSS· d）的范圍內(nèi)。

2.5 污泥回流的控制

氧化溝系統(tǒng)的污泥回流控制通常有三種方式：

（1）保持回流量QR恒定；

（2）保持回流比R恒定；

（3）定期或隨時(shí)調(diào)節(jié)回流量QR及回流比，使系統(tǒng)狀態(tài)處于最佳。

每種方式適合于不同的情況。

目前，有相當(dāng)多的處理廠運(yùn)行中保持回流量QR不變，但應(yīng)認(rèn)識(shí)到這只適應(yīng)于入流污水量Q相對(duì)恒定或波動(dòng)不大的情況。如果進(jìn)水流量Q變化較大，則會(huì)出現(xiàn)一系列的問題。因?yàn)镼的變化會(huì)導(dǎo)致活性污泥量在曝氣池和二沉池內(nèi)的重新分配。當(dāng)Q增大時(shí)，部分曝氣池的活性污泥會(huì)轉(zhuǎn)移到二沉池，使曝氣池內(nèi)MLSS降低，而實(shí)際上此時(shí)曝氣池內(nèi)需要更多的MLSS去處理增加了的廢水，MLSS的不足會(huì)嚴(yán)重影響處理效果。另外，二沉池內(nèi)污泥量增加會(huì)導(dǎo)致泥位上升，造成污泥流失，同時(shí)，Q的增加導(dǎo)致二沉池水力負(fù)荷增加，進(jìn)一步增大了污泥流失的可能性。而且，當(dāng)二沉池泥量增多時(shí)，會(huì)使二沉池中的余氧迅速消耗，發(fā)生反硝化反應(yīng)，導(dǎo)致二沉池中污泥上浮。當(dāng)Q減小時(shí)，部分活性污泥會(huì)從二沉池轉(zhuǎn)移到曝氣池，使曝氣池MLSS升高，但此時(shí)曝氣池實(shí)際上并不需要太多的MLSS，因?yàn)槿肓鲝U水量減少，進(jìn)入曝氣池的有機(jī)物也減少了。

保持回流量QR恒定。究竟能允許入流廢水量在多大范圍內(nèi)變化，取決于很多實(shí)際因素，如入流的BOD5，二沉池與曝氣池容積之比及污泥的沉降性能。運(yùn)行人員應(yīng)摸索出本廠允許的入流廢水量的波動(dòng)幅度，在允許范圍內(nèi)盡量不調(diào)節(jié)回流量。

如果保持回流比R恒定，在剩余污泥排放量基本保持不變的情況下，可保持MLSS、F/M以及二沉池內(nèi)泥位基本恒定，不隨入流廢水量Q的變化而變化，從而保證相對(duì)穩(wěn)定的處理效果。但這樣涉及流量的測(cè)定、控制以及回流量的確定，在實(shí)際操作中會(huì)有一定困難。

定期或隨時(shí)調(diào)節(jié)回流比和回流量，保持系統(tǒng)始終處于最佳狀態(tài)。這種方式對(duì)保持活性污泥系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行是最好的，但和方式二一樣，這種污泥回流的控制方式實(shí)際操作工作量大，大多數(shù)污水處理廠實(shí)施起來都非常困難。

為了便于操作，氧化溝通常采用方式一——定?；亓鞯姆绞剑\(yùn)行管理人員應(yīng)當(dāng)清楚這種方式的優(yōu)缺點(diǎn)，尤其是本廠污量變化的允許范圍，結(jié)合其他兩種控制方式，在實(shí)際工作中靈活操作。

2.6 剩余污泥排放量的控制

氧化溝處理系統(tǒng)每天都要產(chǎn)生一定的微生物，使系統(tǒng)內(nèi)污泥量增多，因此需要每日排放一定量的剩余污泥，以維持系統(tǒng)中生物量的平衡。同時(shí)，當(dāng)污水水量、水質(zhì)條件、環(huán)境條件變化時(shí)，也需要利用系統(tǒng)的活性污泥量調(diào)節(jié)彈性來保證系統(tǒng)處于最佳的運(yùn)行狀態(tài)。排泥是氧化溝工藝控制中最重要的一項(xiàng)操作，它比其他任何操作對(duì)系統(tǒng)的影響都大。通過排泥量的調(diào)節(jié)，可以控制SRT，改變活性污泥中微生物種類和增長(zhǎng)速度，改變需氧量，改善污泥的沉降性能，因而可以改變系統(tǒng)的功能。作為延時(shí)曝氣的活性污泥系統(tǒng)，氧化溝常用的排泥方式有以下幾種。

（1）用MLSS控制排泥。用MLSS控制排泥是指在維持曝氣池混合液污泥濃度恒定的情況下，確定排泥量。首先根據(jù)實(shí)際工藝狀況確定一個(gè)合適的MLSS值。在我國(guó)，由于進(jìn)水水質(zhì)的關(guān)系，氧化溝的MLSS值一般應(yīng)控制在3 000 mg/L左右。當(dāng)實(shí)際MLSS值比要控制的MLSS值高時(shí)，應(yīng)通過排泥降低MLSS值。在控制總的排泥量的前提下，盡量少排勤排，如有可能，應(yīng)連續(xù)排泥。排泥量可用式（1）計(jì)算：

式中：MLSS為實(shí)測(cè)值；Vw為要排放的剩余污泥體積；MLSS0為要維持的濃度值；RSS為回流污泥濃度；Va為曝氣池容積。

用MLSS控制排泥方法簡(jiǎn)單，容易掌握，適合于水量水質(zhì)變化不大的污水處理廠，但應(yīng)注意所測(cè)定的MLSS具有代表性。

（2）用F/M控制污泥。F/M中的F是入流廢水中的有機(jī)污染物濃度，一般無法人為地控制，因此只能控制M，即曝氣池中的微生物量，其實(shí)質(zhì)是通過控制剩余污泥的排放來改變氧化溝溝內(nèi)的MLSS，調(diào)整F/M，使F/M保持在工藝允許的最佳運(yùn)行范圍之內(nèi)。工業(yè)廢水含量較大的處理廠，水質(zhì)水量的變化大，應(yīng)盡量采用該方式控制污泥的排放。用F/M控制的排泥量可用式（2）計(jì)算：

式中：Vw為要排放的剩余污泥體積；MLVSS為曝氣池內(nèi)的污泥濃度；BOD5為入流廢水的BOD5；Q為入流廢水量；F/M為需要控制的有機(jī)負(fù)荷；Va為曝氣池容積；RSS為回流污泥濃度。

可推斷出如果F下降，則污泥濃度MLSS亦下降，則回流污泥QR的濃度變小，所以排放的剩余污泥的濃度也??；反之，若F增大，則MLSS亦增高，則回流污泥QR濃度加大，排放的剩余污泥的濃度隨之亦增加。用上述公式計(jì)算F/M具有一定的難度，入流污水的BOD5以及溝內(nèi)混合液的MLVSS的測(cè)定都較為麻煩和耗時(shí)。實(shí)際操作中，可通過長(zhǎng)期積累的BOD5/CODCr值、MLVSS/MLSS值來進(jìn)行快速換算。

（3）用SRT控制排泥。用泥齡SRT來進(jìn)行排泥控制被認(rèn)為是活性污泥系統(tǒng)中一種最可靠、最準(zhǔn)確的排泥方法。這種方法的關(guān)鍵是正確選擇SRT和準(zhǔn)確地計(jì)算系統(tǒng)內(nèi)的污泥總量MT。充分利用污泥的沉降試驗(yàn)、呼吸試驗(yàn)、生物相觀測(cè)等手段，隨時(shí)調(diào)整SRT使之更加合理，亦使每日排泥量為常數(shù)。每日的污泥排放量為式（3）所示：

式中：Qw為每天排放的污泥體積流量；SSe為二沉池出水的懸浮固體濃度；Va為曝氣池容積；SRT為泥齡；RSS為回流污泥濃度。

使用式（3）時(shí)計(jì)算出的排泥量Qw常常偏小，這主要是由于公式推導(dǎo)過程中，將總泥量MT用曝氣池中的泥量來代替的緣故。實(shí)際上，二沉池出水還要帶走相當(dāng)?shù)奈勰嗔?。因此，?dāng)二沉池出水SS較高時(shí)，應(yīng)將二沉池出水排出的泥量代入泥齡的計(jì)算式，從而得出更準(zhǔn)確的排泥量。

關(guān)于排泥的操作方式有很多種。小處理廠池?cái)?shù)較少，可以人工控制泥泵的開停。大處理廠一般采用自動(dòng)控制，最常用的方式是時(shí)間—程序控制，即定時(shí)排泥，定時(shí)停泵。然而這種方式不能適應(yīng)排泥量的變化，可能會(huì)使排泥濃度降低或排泥不徹底。較先進(jìn)的控制方式是定時(shí)排泥，停泵由裝在排泥管路上的濃度計(jì)或密度計(jì)控制。當(dāng)排泥濃度降至設(shè)定值時(shí)，泥泵停止。這種方式能根據(jù)泥量的變化改變排泥的時(shí)間，既不降低排泥濃度，又能排泥徹底。

3 氧化溝系統(tǒng)的運(yùn)行調(diào)度管理

在氧化溝系統(tǒng)的運(yùn)行管理中，經(jīng)常要根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行運(yùn)行調(diào)度，例如確定要開動(dòng)幾臺(tái)轉(zhuǎn)刷、幾臺(tái)鼓風(fēng)機(jī)、幾臺(tái)水下推進(jìn)器，需要投運(yùn)幾座二沉池以及確定多大的回流能力，每天要排放多少污泥等。運(yùn)行調(diào)度方案的確定可按以下步驟進(jìn)行。

（1）測(cè)定和了解污水廠實(shí)際的進(jìn)水水量和水質(zhì)。運(yùn)行管理人員首先應(yīng)準(zhǔn)確測(cè)定污水流量Q并對(duì)入流污水的水質(zhì)進(jìn)行分析。有機(jī)污染的濃度和大體組成是需要了解的重要指標(biāo)。運(yùn)行管理人員可根據(jù)本廠的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，先測(cè)定CODCr值，再根據(jù)平時(shí)測(cè)定的CODCr和BOD5的比值快速換算出進(jìn)水的BOD5值。污水中的氮磷含量也是應(yīng)該了解的項(xiàng)目，尤其是當(dāng)進(jìn)水中工業(yè)廢水比例較大時(shí)，因?yàn)榈谆蚱渲幸环N缺乏都可能導(dǎo)致污泥膨脹。另外，進(jìn)水的SS、PH值、堿度和溫度等也是需要測(cè)定和分析的指標(biāo)。

（2）測(cè)定混合液污泥濃度MLVSS。測(cè)定MLVSS一般較為麻煩，污水廠可根據(jù)本廠運(yùn)行實(shí)踐，測(cè)算出MLVSS與MLSS之間的比值，然后再根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，由MLSS值迅速估算出MLVSS的值。我國(guó)氧化溝的污水處理廠的MLSS值一般控制在3 000 mg/L左右。進(jìn)水有機(jī)物濃度高，則MLSS取高值，進(jìn)水有機(jī)物濃度低則MLSS取低值。另外，氧化溝內(nèi)MLSS值還必須和溝內(nèi)的供氧能力相適應(yīng)，MLSS高，則曝氣系統(tǒng)所提供DO值要求高，反之DO值可維持在較低的水平。

（3）確定曝氣設(shè)備的開啟臺(tái)數(shù)與溝內(nèi)溶解氧的控制。氧化溝的供氧可通過機(jī)械表面曝氣、鼓風(fēng)曝氣以及射流曝氣等提供。氧化溝中的供氧量應(yīng)等于實(shí)際需氧量，可根據(jù)需氧量的值初步確定曝氣設(shè)備的開啟臺(tái)數(shù)。然而在實(shí)際操作中，由于進(jìn)水水質(zhì)、氧轉(zhuǎn)移速率、微生物量、微生物活性以及底物去除速率等因素的不斷變化使得氧化溝內(nèi)混合液需氧量也不斷變化，因此運(yùn)行管理人員還必須依據(jù)溝內(nèi)不同區(qū)段的DO的實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)值，對(duì)曝氣設(shè)備的開啟臺(tái)數(shù)、淹沒深度或運(yùn)行轉(zhuǎn)速進(jìn)行調(diào)控。

由于氧化溝的環(huán)流特征，使得溝內(nèi)溶解氧分布呈現(xiàn)出明顯的推流態(tài)特征，因此，氧化溝內(nèi)溶解氧的濃度應(yīng)根據(jù)溝內(nèi)的不同區(qū)段與溝的形式進(jìn)行確定。例如氧化溝的好氧區(qū)或稱高能區(qū)（通常是曝氣設(shè)備的下游）通常擔(dān)負(fù)著去除絕大部分有機(jī)物的功能，其DO值一般應(yīng)控制在2 mg/L或以上；如果好氧區(qū)要加強(qiáng)好氧吸磷作用以提高出水磷的去除率，DO則提高到3～4 mg/L；又如：為了保證出水有足夠的溶解氧帶入二沉池，防止二沉池內(nèi)出現(xiàn)污泥厭氧釋磷，氧化溝出水區(qū)一般需保證將DO值控制在2 mg/L以上；又如Orbal氧化溝的三個(gè)溝道（外-中-內(nèi)）的DO值一般應(yīng)控制為0～1～2 mg/L的梯度分布，即外溝的DO為0～0.5 mg/L，中溝DO為0.5～1.5 mg/L，內(nèi)溝DO為1.5～2 mg/L。此種DO的分布方式不僅使Orbal氧化溝具有卓越的脫氮性能，而且大大節(jié)省了能耗。在有些具有脫氮功能的氧化溝溝內(nèi)，曝氣設(shè)備上下游DO值差別并不明顯，沒有出現(xiàn)明顯的好氧缺氧分區(qū)，但仍能保持良好的脫氮效果，這主要是因?yàn)橥瑫r(shí)發(fā)生了硝化反硝化作用，一般來說，要保證脫氮效果，溝內(nèi)DO值應(yīng)控制在1.5～2 mg/L以上。

采用鼓風(fēng)曝氣的氧化溝可控制鼓風(fēng)機(jī)風(fēng)量來控制溝內(nèi)的溶解氧濃度，其充氧量調(diào)節(jié)和控制較容易，然而鼓風(fēng)曝氣還必須要有推流裝置維持溝內(nèi)的水平流速。機(jī)械曝氣裝置如轉(zhuǎn)刷和倒傘形曝氣轉(zhuǎn)碟過去常用控制出水溢流堰高度的方法來調(diào)節(jié)它們?cè)谒械难蜎]深度，從而調(diào)節(jié)充氧量，保證溝內(nèi)的最佳DO值，但這種調(diào)節(jié)方式會(huì)造成不必要的能量浪費(fèi)。目前越來越多的氧化溝污水處理廠進(jìn)行了機(jī)械曝氣裝置電機(jī)的變頻設(shè)計(jì)和改造，通過調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)刷或轉(zhuǎn)碟的轉(zhuǎn)速來控制充氧量，從而調(diào)節(jié)溝內(nèi)的溶解氧分布。用這種節(jié)能的調(diào)節(jié)方式所取得的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益是顯著的。曝氣轉(zhuǎn)刷采用變頻調(diào)速后，可以有效地控制氧化溝中的溶解氧，在氧化溝中形成穩(wěn)定的缺氧區(qū)，提高脫氮效果。此外，采用變頻調(diào)速后，可以提高污水處理廠的自動(dòng)化程度，提高污水處理廠的運(yùn)行管理水平。

（4）確定推流裝置的開啟臺(tái)數(shù)。當(dāng)氧化溝采用鼓風(fēng)曝氣或采用的機(jī)械曝氣裝置不能有效地維持溝內(nèi)的混合液流速時(shí)，就必須采用水下推進(jìn)器對(duì)混合液進(jìn)行推動(dòng)。水下推進(jìn)器的主要作用是推動(dòng)和混合氧化溝中的混合液，增加溝底流速，保持污泥懸浮并可提高曝氣效率。水下推進(jìn)器的開啟可由氧化溝的水平流速進(jìn)行控制，并用總的功率密度進(jìn)行校核。

新規(guī)范提出氧化溝內(nèi)的平均流速應(yīng)大于0.25 m/s，而歷來認(rèn)為氧化溝內(nèi)的必要的平均流速是0.30 m/s。也有運(yùn)行實(shí)踐資料指出，氧化溝局部地方能確保在0.10 m/s左右就可不產(chǎn)生污泥堆積，為了再度把污泥卷起來，有必要確保0.20 m/s左右的流速。運(yùn)行管理人員應(yīng)根據(jù)本廠的氧化溝特點(diǎn)和運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)確定出氧化溝的一個(gè)最小不淤流速，然后再根據(jù)這一限值和當(dāng)前溝內(nèi)的水平流速來調(diào)整和確定水下推進(jìn)器開啟的臺(tái)數(shù)。有資料表明：只要單位體積投入的能量達(dá)到2.75 W/m3，就足以造成0.12～0.15 m/s的循環(huán)流速，可保持懸浮固體懸浮，此值為輸入功率，即直接作用于混合液的功率，據(jù)此可以對(duì)所定的水下推進(jìn)器臺(tái)數(shù)進(jìn)行校核。

（5）確定二沉池的水力表面負(fù)荷qh。qh越小，泥水分離效果越好，一般控制qh宜采用0.50～0.75 m3/（m2·h）。

（6）確定二沉池投運(yùn)數(shù)量，可用式（4）計(jì)算：

式中:Ac為單座二沉池的表面積。

（7）定常回流回流量的確定。由于實(shí)際回流比R難以測(cè)定和控制，因此，當(dāng)氧化溝日進(jìn)水量波動(dòng)不大時(shí)，宜采用定?；亓鞯姆绞剑幢３只亓髁縌R不變，這樣有利于發(fā)揮二沉池泥面的自動(dòng)調(diào)節(jié)功能。一般來說，氧化溝定常回流流量QR宜控制在75%～150%的范圍內(nèi)，當(dāng)進(jìn)水有機(jī)物濃度高時(shí)取上限，有機(jī)物濃度低時(shí)取下限。

（8）核算二沉池的固體表面負(fù)荷qs。每座二沉池的qs可按式（5）計(jì)算：

式中:n為二沉池投運(yùn)數(shù)量；R為回流比。

在運(yùn)行中，當(dāng)固體表面負(fù)荷超過最大允許值時(shí)，將會(huì)使二沉池泥水分離困難，也難以得到較好的濃縮效果。一般控制qs不大于100 kg/（m3·d），否則應(yīng)降低回流比R，或降低MLSS，也可以增加投運(yùn)的二沉池?cái)?shù)量。

（9）核算二沉池出水堰板溢流負(fù)荷qw。qw可用式（6）計(jì)算：

式中：n為二沉池投運(yùn)數(shù)量；Lw為每座二沉池出水堰板的總長(zhǎng)度。

當(dāng)采用三角堰板出水時(shí)，一般控制qw不大于10 m3/（m·h）。否則，應(yīng)增加二沉池的投運(yùn)數(shù)量。對(duì)于輻流式二沉池來說，在控制qh滿足要求的前提下，二沉池直徑較大時(shí)，qw往往成為運(yùn)行限制因素。相反，當(dāng)二沉池直徑較小時(shí)，qw一般都小于10 m3/（m·h）。

（10）排泥量的確定。當(dāng)水量變化不大時(shí)，氧化溝在運(yùn)行時(shí)通常保持排泥量為常數(shù)。排泥量可根據(jù)實(shí)際情況由MLSS或F/M值進(jìn)行計(jì)算。

703.1

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1009-7716（2017）08-0122-05

10.16799/j.cnki.csdqyfh.2017.08.038

2017-4-10

胥晶（1983-），男，湖南岳陽人，工程師，從事污水運(yùn)營(yíng)管理工作。