劉 建，汪 認，張志毅，張曉鴻，陳 輝

（1.中車青島四方機車車輛股份有限公司，山東 青島 266111；2.西南交通大學，四川 成都 610031）

Al-Mg-Zn鋁合金焊接接頭力學性能研究

劉 建1，汪 認1，張志毅1，張曉鴻2，陳 輝2

（1.中車青島四方機車車輛股份有限公司，山東 青島 266111；2.西南交通大學，四川 成都 610031）

高溫擠壓后經過人工時效處理的熱處理強化型材是廣泛應用于高速列車車體的結構材料。在列車車體的焊接制造過程中，由于焊接熱源作用改變了型材的熱處理狀態(tài)，導致接頭區(qū)域的力學性能弱化。通過采集焊接試驗過程的熱循環(huán)曲線，研究7系鋁合金接頭熱影響區(qū)的溫度變化過程，根據熱循環(huán)曲線特征將熱影響區(qū)劃分為固溶區(qū)和過時效區(qū)，并分析熱影響區(qū)的組織演變和硬度分布規(guī)律。脈沖MIG和激光-MIG復合焊兩種焊接方法在接頭的過時效區(qū)域都出現軟化。

7系鋁合金；脈沖MIG焊；激光-MIG復合焊；焊接接頭；熱循環(huán)

0 前言

高速列車由于運行速度高、運輸能力大、能源消耗少、環(huán)境污染輕，成為目前世界客運發(fā)展的共同趨勢。適合于高速列車制造的鋁合金主要有Al-Mg（5×××系）、Al-Mg-Si（6×××系）及Al-Zn-Mg（7×××系）三大系列，其中7系鋁合金是主要的使用材料之一[1－2]。

7系列鋁合金時效時，第二相在脫溶之前會出現亞穩(wěn)定結構，通常的脫溶順序為：SS（過飽和固溶體）→偏聚區(qū)（GP區(qū)）→η’相（MgZn2亞穩(wěn)相）→η相（MgZn2平衡相），其中η’相是7系鋁合金的重要強化相[3-5]，和基體保持半共格關系[6]。在更高或更長的保溫時間下，過飽和固溶體會析出平衡相η，與基體共格關系，當η相大量出現時，合金發(fā)生明顯軟化。

在焊接制造過程中，由于第二相受熱發(fā)生變化，熱處理可強化鋁合金的焊接接頭普遍存在的軟化現象[7-9]。在此將對7系鋁合金焊接過程的熱循環(huán)進行測試，研究該材料的熱影響區(qū)微觀組織演變和焊接接頭硬度。

1 試驗材料及試驗方法

1.1 試驗材料

試驗材料為高速列車結構材料A7N01（厚度15 mm），熱處理狀態(tài)為T5狀態(tài)。采用電火花直讀光譜儀測試材料成分（測試5個點求平均值），測試結果如表1所示。

表1 7系鋁合金的化學成分%

1.2 試驗方法

采用A7N01（T5）鋁合金材料，試板尺寸150mm× 150 mm×15 mm。主要測試距焊縫中心不同距離處的焊接熱循環(huán)。

焊接試驗時，通過在試板的焊接穩(wěn)定區(qū)域對熔合線和熱影響區(qū)域采集溫度曲線，獲得升溫、冷卻速率、熱影響區(qū)和熔合線的溫度范圍。具體試驗過程為：

（1）試板準備。先制備150 mm×150 mm×15 mm鋁合金試板，然后在試板上畫線布點。

（2）布點完成后，從背面進行打孔，將2根熱電偶一起點焊到試板上的小孔中，如圖1所示。

圖1 焊有熱電偶的試板

（3）焊前準備。將準備好的試板夾持到工作平臺，然后將溫度采集儀的采集通道通過導線接到熱電偶上。

（4）采用MIG焊、激光-MIG復合焊兩種焊接方法在試板上進行堆焊，焊接參數如表2所示。

表2 焊接工藝參數

試驗結束后，采用光學顯微鏡ZeissObserver.A1m對焊接接頭不同區(qū)域進行金相拍照，采用HVS-30數顯維氏硬度儀對焊接接頭上表面進行硬度測試。

2 A7N01鋁合金的焊接熱循環(huán)測試

2.1 焊接接頭的組織分布

對于7000系列鋁合金，根據其焊縫組織的特征可分為4個區(qū)域，如圖2所示。

圖2 焊縫組織分布示意

（1）焊縫區(qū)：發(fā)達的柱狀晶區(qū)，延伸至焊縫中心。

（2）熔合區(qū)：焊絲與母材金屬熔化后形成的混合組織。

（3）固溶區(qū)（熱影響區(qū)）：該區(qū)域經歷熱循環(huán)溫度較高，鋁合金的脫熔相部分或者完全溶入基體。

（4）過時效區(qū)（熱影響區(qū)）：該區(qū)域經歷焊接熱循環(huán)溫度比固溶區(qū)低。但在焊接熱效應下，該區(qū)域母材的亞穩(wěn)相轉化為平衡相，出現不同程度的軟化。

2.2 焊接熱循環(huán)測試結果

試驗中測試得到距離焊縫熔合線0 mm，3 mm，10 mm，15 mm，20 mm，25 mm，30 mm處的焊接熱循環(huán)曲線，如圖3所示。隨著距熔合線距離的增加，峰值溫度從750℃至80℃逐漸降低，其中升溫速度為110～170℃/s。復合焊與MIG焊接相比，熱影響區(qū)的熱循環(huán)峰值溫度較低。

3 A7N01-T5焊接接頭微區(qū)組織形貌

A7N01焊接接頭各個微區(qū)的顯微組織如圖4所示，焊縫中心晶粒主要呈柱狀晶（見圖4a）；熔合區(qū)晶粒變化明顯，同時，在熔合線上有較多細小的等軸晶分布（見圖4b）；固溶區(qū)晶粒粗大，呈帶狀分

圖3 焊接熱循環(huán)曲線

布（見圖4c）；過時效區(qū)晶粒細小，接近于母材組 織，只是比母材的晶粒稍大（見圖4d）。

圖4 7系鋁合金（T5）鋁合金焊接后顯微形貌

4 A7N01-T5焊接接頭的硬度分布

焊后經100天自然時效，表面硬度分布如圖5所示，A7N01鋁合金焊接接頭的焊縫中心硬度最低（填充金屬為5系，相對較軟）。

熱影響區(qū)的固溶區(qū)（距熔合線4 mm以內）的硬度經過自然時效可恢復到接近母材的初始硬度。該處距離焊縫較近，經歷了較高峰值溫度的焊接熱循環(huán)，母材中的強化相分布發(fā)生了部分或者完全固溶，導致硬度下降。隨后經過約3個月自然時效，亞穩(wěn)相逐漸脫熔并和基體形成半共格關系，因此該區(qū)域硬度發(fā)生回復。而過時效區(qū)（距熔合線4～10 mm）經歷了較低峰值溫度的焊接熱循環(huán)（300℃以下），該區(qū)域材料在焊接熱驅動下，促使亞穩(wěn)相轉化為穩(wěn)定相，失去了和基體的半共格關系，導致出現硬度低谷，并且在后續(xù)的自然時效中不能恢復。

圖5 激光-MIG復合焊和脈沖MIG焊接試板表面硬度分布

與MIG焊接相比，激光和MIG復合熱源耦合增加了激光熱源的輸出效率和電弧穩(wěn)定性，焊接過程的熱輸入集中，熔深增加，升溫和冷卻速率較快。因此復合焊接接頭熱影響區(qū)的過時效區(qū)域的軟化現象相比單一MIG焊接情況有一定改善。

5 結論

T5熱處理狀態(tài)的A7N01焊接接頭的焊縫位置硬度最低（平均硬度72 HV，采用低匹配的5系焊絲）。在焊接試驗中，距離焊縫中心約10 mm區(qū)域出現硬度極小值（最低降至88 HV），該區(qū)域經歷了峰值溫度低于200℃的焊接熱循環(huán)，并在焊接過程中處于80℃～100℃長時間保溫，使材料發(fā)生過時效，降低了原始母材的熱處理硬化狀態(tài)（約110HV）。在距離焊縫熔合線較近的區(qū)域（4 mm以內），材料經歷了較高溫度的峰值熱循環(huán)后出現析出相固溶，在經歷了100天自然時效后，亞穩(wěn)相逐漸脫溶使硬度恢復接近于母材的初始硬度。

[1] 王元良，劉靜安.高速列車輕量化及鋁車體材料選擇[J].鋁加工，1993，16（5）：11-17.

[2]王旭友，雷振，張健.高速列車6005A-T6鋁合金型材激光－雙絲MIG復合焊[J].焊接學報，2012，33（7）：9-12.

[3] Werenskiold J C，Deschamps A，Brechet Y.Characterization and modeling of precipitation kinetics in an Al-Zn-Mg alloy [J].MaterialsScienceandEngineeringA，2000（293）：267-274.

[4] Stillera K，Warren b P J，Hansenc V，et al.Investigation of precipitation in an Al-Zn-Mg alloy after two-step ageing treatmentat100℃and150℃[J].MaterialsScienceandEngineering A，1999（270）：55-63.

[5] Buhaa J，Lumleyb R N，Croskya A G.Secondary ageing in an aluminium alloy 7050[J].Materials Science and Engineering A，2008（492）：1-10.

[6] Graf R.The ageing of ternary aluminium-zinc-magnesium alloys[J].JIM，1956（86）：535-536.

[7] Ma T，Ouden GD.Heat-affected zone softening during arc welding of Al-Zn-Mg alloys[J].International Journal for the Joining of Materials，1996，8（3）：105-110.

[8]Ma T，OudenGD.SofteningbehaviorofAl-Zn-Mg alloys due to welding[J].Materials Science and Engineering A，1999，266（1-2）：198-204.

[9] Hu B，Richardson IM.Microstructure and mechanical properties of AA7075(T6)hybrid laser/GMA welds[J].Materials Science and Engineering A，2007，459(1-2）：94-100.

Study on mechanical properties of welded joint of Al-Mg-Zn aluminum alloy

LIU Jian1，WANG Ren1，ZHANG Zhiyi1，ZHANG Xiaohong2，CHEN Hui2
（1.CRRC Qingdao Sifang Co.，Ltd.，Qingdao 26111，China；2.Southwest Jiaotong University，Chengdu 610031，China）

7XXX Al-Mg-Zn alloy was widely used in high-speed train manufacture.In this paper，the aluminum alloy was heat treated by artificial aging process after extrusion processing.During the welding process，the heat-treated condition of aluminum alloy would be transformed by the welding heat source，resulting in the weakening of the mechanical properties of weldment.The thermal cycling curve was collected during welding procedure test.Subsequently，the temperature evolution in HAZ was analyzed，and HAZ was subdivided into two sections of solid-solution area and aging area by peak temperature.Furthermore，the microstructure evolution and hardness distribution of two kindsofHAZwasconcluded.Afterpulsed-MIGweldingandlaser-MIGhybridweldingproceduretests，appearedsofteningintheover agingregionofthejoint.

Al-Zn-Mg aluminum alloy；pulsed-MIG welding；laser-MIG hybrid welding；welded joint；thermal cycling

TG407

A

1001－2303（2017）08－0142-04

10.7512/j.issn.1001-2303.2017.08.30

2017-01-13

劉 建（1984—），男，工程師，碩士，主要從事高速列車鋁合金車體焊接工藝等相關工作。E-mail：inovme@163.com。

本文參考文獻引用格式：劉建，汪認，張志毅，等. Al-Mg-Zn鋁合金焊接接頭力學性能研究[J].電焊機，2017，47（08）：142-145.