楊宇

DOI：10.16660/j.cnki.1674-098X.2017.14.049

摘 要：某火電廠汽輪機采用噴嘴配汽，調(diào)節(jié)級設(shè)有4個噴嘴組。現(xiàn)有的DEH系統(tǒng)閥門管理程序，在順序閥（或稱多閥）方式下，進(jìn)汽順序為#2與#3高壓調(diào)門同步開啟（II與III噴嘴組同時進(jìn)汽），其后#4和#1高壓調(diào)門順序開啟（IV、I噴嘴組其后順序進(jìn)汽）。機組長期單閥節(jié)流配汽運行，運行經(jīng)濟性不及多閥方式時的變壓運行，另一方面，由于高壓調(diào)門的流量特性，不僅與高壓調(diào)門有關(guān)，而且還要受調(diào)節(jié)級和高壓缸通流特性影響，制造廠理論計算的DEH閥門管理曲線，與高壓調(diào)門的實際流量特性會存在一定偏差，特別是機組變壓運行方式時，對機組的一次調(diào)頻和AGC會產(chǎn)生不利影響。因此，有必要采用多閥噴嘴配汽，對DEH系統(tǒng)運行方式進(jìn)行優(yōu)化，提高機組運行經(jīng)濟性。

關(guān)鍵詞：火電廠 DEH系統(tǒng) 優(yōu)化

中圖分類號：TP273 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1674-098X（2017）05（b）-0049-02

DEH是汽輪機的數(shù)字化電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)，是汽輪機組的心臟和大腦，它控制汽輪機的啟動、升速、帶負(fù)荷、負(fù)荷調(diào)節(jié)，保證汽輪機組的安全運行。該文主要介紹大型火電廠DEH系統(tǒng)運行情況，以及為了兼顧機組安全和經(jīng)濟性進(jìn)行的運行方式優(yōu)化試驗。

1 單閥/多閥切換試驗

#1機該次試驗采取GV2和GV3同步開啟、GV4和GV1隨后順序開啟進(jìn)汽方式進(jìn)行。試驗后得出結(jié)論如下。

機組高壓轉(zhuǎn)子在右向不平衡汽流力作用下，振動特性是穩(wěn)定的，軸承溫度變化可控。綜合高壓轉(zhuǎn)子的軸振與軸承瓦塊溫度變化的安全風(fēng)險，選用GV2和GV3同步開啟、GV4和GV1隨后順序開啟的進(jìn)汽方式是合理、恰當(dāng)?shù)摹?/p>

2 高壓調(diào)門流量特性與閥門管理優(yōu)化試驗

該項試驗的具體目的如下。

（1）多閥方式下，4個高壓調(diào)門的開度與機組負(fù)荷、主蒸汽流量的對應(yīng)關(guān)系，求取額定主蒸汽壓力下高壓調(diào)門的流量特性。

（2）單閥方式下，高壓調(diào)門的開度與機組負(fù)荷、主蒸汽流量的對應(yīng)關(guān)系，求取單閥方式時、額定主蒸汽壓力下的高壓調(diào)門的流量特性。

（3）基于單閥和多閥方式下的高壓調(diào)門流量特性試驗，優(yōu)化設(shè)計DEH閥門管理程序，以及與閥門管理程序相關(guān)的手動/自動無擾切換的流量與開度跟蹤程序。

在對#1、#2機進(jìn)行了單閥切多閥的安全可行性試驗后，確認(rèn)了GV2和GV3同步開啟、GV4和GV1隨后順序開啟進(jìn)汽方式的安全性，基于理論計算和工程經(jīng)驗，修改了順序閥控制的原始閥門管理曲線，分別進(jìn)行了單閥和順序閥控制方式下的高壓調(diào)門流量特性和閥門管理優(yōu)化試驗，其主要結(jié)論如下。

高壓調(diào)門流量特性與DEH閥門管理優(yōu)化試驗所得閥門管理曲線，能夠滿足生產(chǎn)要求。基于運行優(yōu)化試驗等運行數(shù)據(jù)的閥門管理進(jìn)一步優(yōu)化，能更好地改善高壓調(diào)門順序開啟結(jié)合部處機組功率平滑性。

基于#2機進(jìn)行的運行優(yōu)化試驗及CCS試驗所獲得的運行數(shù)據(jù)，對試驗所得順序閥控制閥門管理曲線作進(jìn)一步優(yōu)化，圖1為優(yōu)化后順序閥控制的閥門管理曲線。

3 汽輪機組運行優(yōu)化試驗

汽輪機組的運行有定壓和滑壓兩種方式。機組定、滑壓運行時，隨負(fù)荷改變，損失的方式和大小各不相同。定壓運行時，損失的變化主要表現(xiàn)在高調(diào)門節(jié)流、調(diào)節(jié)級部分進(jìn)汽和給水系統(tǒng)的節(jié)流及泵效率等方面，隨著機組負(fù)荷下降，這些損失隨之增大?；瑝哼\行時，高調(diào)門節(jié)流和調(diào)節(jié)級部分進(jìn)汽損失較小，因主蒸汽壓力隨機組負(fù)荷減小而下降，雖然導(dǎo)致機組循環(huán)效率下降，但可以節(jié)省給水泵的軸功率，由此節(jié)省給水泵汽輪機的汽耗量，這部分蒸汽在主汽輪機膨脹作功可以增大機組的發(fā)電出力。因此，在部分負(fù)荷工況下，定壓和滑壓運行之間存在著經(jīng)濟性更好的優(yōu)化選擇。

汽輪機組運行優(yōu)化試驗，旨在通過多個負(fù)荷點下變主蒸汽壓力試驗，分析計算對應(yīng)負(fù)荷點下經(jīng)濟性最優(yōu)的主蒸汽壓力。#1、#2機在580 MW、550 MW、500 MW、450 MW、400 MW、350 MW和300 MW7個負(fù)荷工況下，分別進(jìn)行了變主蒸汽壓力的熱力性能優(yōu)化試驗，分別求得了對應(yīng)負(fù)荷下熱耗率為最低的主蒸汽壓力。

由試驗數(shù)據(jù)分析得出以下幾點。

（1）當(dāng)機組負(fù)荷低于400 MW時，GV2/GV3、GV4開啟則主蒸汽壓力下降較多，故3個高壓調(diào)門開啟的最低負(fù)荷設(shè)定為400 MW。

（2）在GV2/GV3開啟時，額定主蒸汽壓力下機組最大能發(fā)出480 MW電功率。因此，GV2/GV3同步開啟時，最大負(fù)荷可設(shè)定為400 MW，對應(yīng)的主蒸汽壓力為14.4 MPa。

機組在660 MW→550 MW間，采用額定參數(shù)的定壓運行；在550 MW→400 MW間，采用變壓運行，主蒸汽壓力由16.5 MPa降低到13.25 MPa；400 MW→370 MW間，采用壓力為13.25 MPa的定壓運行，高壓調(diào)門由3個開啟向2個開啟過渡；在370 MW→247 MW間，采用變壓運行，主蒸汽壓力由13.25 MPa下降到10.0 MPa；在247 MW→0 MW間，采用壓力為10.0 MPa的定壓運行。

4 運行優(yōu)化經(jīng)濟性分析

該項目的經(jīng)濟性，包含單閥切多閥和運行優(yōu)化兩個方面。#1、#2機原采用單閥運行，經(jīng)濟性遠(yuǎn)比順序閥控制時差。在額定負(fù)荷工況下，熱耗率偏差在30 kJ/kW·h以上；隨著機組負(fù)荷的降低，熱耗率降低更顯著。

在順序閥控制方式下，通過主蒸汽壓力的定壓—變壓—定壓—變壓—定壓復(fù)合配汽方式，在滿足機組一次調(diào)頻性能前提下，重新配置調(diào)節(jié)級的焓降，使部分負(fù)荷時機組熱耗率低于定壓運行。評估機組全負(fù)荷范圍內(nèi)運行優(yōu)化的熱力性能，是項復(fù)雜與浩大的工作，這里僅以部分試驗數(shù)據(jù)作分析。在600 MW→570 MW之間，主蒸汽壓力采用16.5 MPa運行，估計比額定主蒸汽壓力時降低熱耗率約5.0 kJ/kW·h；在570 MW→400 MW之間，采用16.5 MPa→13.2 MPa的變壓運行，與額定主蒸汽壓力和定壓運行相比，隨著機組負(fù)荷的降低，節(jié)省的熱耗率隨之增大，在450MW附近，節(jié)省熱耗率不小于90.0 kJ/kW·h；在400 MW→370 MW之間，主蒸汽壓力采用13.2 MPa定壓運行，因由3個調(diào)門切換到2個調(diào)門運行，熱耗的節(jié)省將減小，估計平均降低在50.0 kJ/kW·h左右；在370 MW→250 MW間，主蒸汽壓力采用13.2 MPa→10.0 MPa的變壓運行，節(jié)省的熱耗率隨機組負(fù)荷降低而增大，在300 MW附近，估計節(jié)省熱耗率在150 kJ/kW·h以上。

5 結(jié)語

綜所上述，在當(dāng)前火電廠單機發(fā)電負(fù)荷普遍偏低的大環(huán)境下，對DEH系統(tǒng)運行方式進(jìn)行合理優(yōu)化，采用復(fù)合變壓運行，可有效降低機組的熱耗率，提高運行經(jīng)濟性，為火力發(fā)電企業(yè)降低發(fā)電成本，提高利潤產(chǎn)生積極的影響。