周 翼，楊洪波，張新東，呂景峰，張立超，邸江偉.

(1.中國石油塔里木油田分公司，新疆庫爾勒 841000；2.中國石油東方地球物理公司，河北涿州 072751)

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地下飽和含水沙漠區(qū)靜校正技術(shù)應(yīng)用及效果

周 翼1，楊洪波2，張新東1，呂景峰2，張立超1，邸江偉1.

(1.中國石油塔里木油田分公司，新疆庫爾勒 841000；2.中國石油東方地球物理公司，河北涿州 072751)

塔里木盆地塔克拉瑪干沙漠一直是塔里木油田油氣勘探的重點區(qū)域之一，但由于該區(qū)沙丘起伏劇烈、風(fēng)化層速度橫向變化大，靜校正問題較為突出。本文根據(jù)研究區(qū)高速頂界面是潛水面、沙丘的近地表速度具有連續(xù)介質(zhì)的特點，有針對性地提出了有效、快捷解決問題的沙丘曲線靜校正方法：在已知沙丘厚度的前提下，根據(jù)所建立的沙丘曲線量板或經(jīng)驗公式可以得到風(fēng)化層平均速度和垂直傳播時間，進(jìn)而能夠計算出靜校正量。沙丘曲線量板及經(jīng)驗公式可通過沙丘調(diào)查法、微測井調(diào)查法及初至折射法建立或擬合；沙丘厚度可以按照傳統(tǒng)的小折射、微測井調(diào)查獲得，還可以采用更加環(huán)保、便利的靜水面調(diào)查或靜水面調(diào)查與數(shù)據(jù)庫相結(jié)合的方式獲得。上述方法在目標(biāo)區(qū)域的應(yīng)用有效地改善了剖面的成像效果，為類似的戈壁礫石區(qū)、黃土塬等區(qū)域的靜校正工作提供了有益的借鑒。

靜校正；沙丘曲線；沙漠；潛水面；靜水面調(diào)查

塔克拉瑪干沙漠位于塔里木盆地腹地，面積約33×104km2，油氣資源蘊含量豐富，勘探前景良好，是塔里木油田分公司找油、找氣的最重要領(lǐng)域之一。由于流動性沙漠的特性，其地表呈現(xiàn)為復(fù)合型沙山、沙壟以及蜂窩狀、新月形沙丘等主要形態(tài)。沙漠相對高差較大，從幾米直至上百米，最大可達(dá)200 m以上。由于地勢起伏劇烈以及風(fēng)化層速度的橫向變化，導(dǎo)致原始單炮記錄中有效地震反射同相軸扭曲、錯斷特征明顯，靜校正問題較為突出[1-3]。多年的攻關(guān)經(jīng)驗表明，初至波靜校正方法是解決復(fù)雜地表區(qū)地震資料靜校正問題的最為有效的方法，比如折射波校正法、層析反演法以及初至擬合校正法等[4-9]，都能極大程度地提高地震資料的成像精度。但是初至波靜校正方法的效果受限于大炮初至?xí)r間的精度，且拾取初至需要投入較大的人力、物力，因此楊貴明[10]、杜耀斌[11]等根據(jù)地下飽和含水沙漠“低速層平均速度隨著低速層厚度的增加而增大，高速層頂界面即為沙漠的潛水面”的這一特征，提出了沙丘曲線靜校正方法。通過沙丘曲線量板獲得靜校正量，應(yīng)用到地震剖面上，使資料的成像效果得到明顯改善。本文是在總結(jié)前人研究成果的基礎(chǔ)之上[12-18]，首先在地下飽和含水沙漠區(qū)內(nèi)建立沙丘曲線量板，然后通過靜水面調(diào)查或者靜水面調(diào)查結(jié)合數(shù)據(jù)庫等方法獲得沙丘的厚度，最后將計算的靜校正量應(yīng)用于地震剖面。本方法在葉城、米蘭等工區(qū)取得了較好的效果。

1 方法原理

塔里木盆地塔克拉瑪干沙漠的潛水面為穩(wěn)定平面或單斜面，其上覆沙丘為連續(xù)介質(zhì)，由于壓實作用和含水度的不同，表層介質(zhì)的物性表現(xiàn)為在橫向上相對均勻、垂向上低降速帶速度隨深度增加而逐漸增大的特點?？梢愿鶕?jù)這種特性，將沙丘的厚度與垂直傳播時間的關(guān)系統(tǒng)計為沙丘曲線量板或擬合為經(jīng)驗公式，之后在獲得沙丘厚度的情況下，可以得到對應(yīng)的垂直傳播時間(平均速度)，從而獲得靜校正量。

1.1 建立沙丘曲線量板

建立沙丘曲線量板的方法主要有沙丘調(diào)查法、微測井調(diào)查法以及初至折射方法等，不同的方法特點不同，其中以前兩種方法最為常用。

1.1.1 沙丘調(diào)查法

采用較短排列橫跨一個或兩個典型的沙丘(圖1)，兩端激發(fā)，固定排列接收，檢波器間距可適當(dāng)小一些。實測每個物理點高程，通過微測井調(diào)查等方法獲得潛水面的高程，地表高程與潛水面高程的差值為沙丘的厚度。

圖1 沙丘調(diào)查法示意圖Fig.1 The schematic diagram of the sand dune survey method注：圖中G點延遲時ti=(TAG+TBG-TAB)/2=HGcosθ/vR。

G點的延遲時為ti，則

(1)

(2)

(3)

(4)

(5)

式中tAG——A點激發(fā)至G點的旅行時，s；tBG——B點激發(fā)至G點的旅行時，s；tAB——A、B兩點間的互換時，s；HG——G點的沙丘厚度，m；θ——臨界角，(° )；v0——G點的平均速度，m/s；vR——潛水面速度，m/s；t0——G點的垂直時，s；D1——A點至G點的直線距離，m；D2——B點至G點的直線距離，m。

通過上述計算式可得到不同沙丘厚度對應(yīng)的垂直時(平均速度)，將它們放在同一直角坐標(biāo)系下，從而生成沙丘曲線量板(圖2)。只要得到沙丘的厚度，就能夠從沙丘曲線量板中讀取對應(yīng)的垂直時(平均速度)。還可以根據(jù)其具體分布規(guī)律擬合為經(jīng)驗公式，將厚度帶入經(jīng)驗公式即可求取出其對應(yīng)的垂直時(平均速度)。

圖2 沙丘調(diào)查法建立的沙丘曲線量板及經(jīng)驗公式Fig.2 The sand dune curve plate and the empirical formula established by the sand dune survey method注：圖中H——沙丘厚度；v——平均速度；t0——垂直時。

沙丘調(diào)查法的優(yōu)點是成本低，野外不需要很大的工作量就可以建立沙丘曲線量板，在實際應(yīng)用中能夠取得較好的效果。但是由于沙丘的成因、物性等方面不盡相同，將沙丘視為規(guī)則的變化體來分析存在一定的局限性，一條沙丘曲線往往并不一定能夠代表區(qū)域面積較大工區(qū)的表層結(jié)構(gòu)特征。

1.1.2 微測井調(diào)查法

在沙丘起伏劇烈的大沙區(qū)，往往采用井炮激發(fā)的方式開展地震勘探。隨著勘探精度要求的日益提高及鉆井裝備能力的不斷進(jìn)步，為了保證單炮的激發(fā)效果，提高原始資料品質(zhì)，通常要求井炮在潛水面以下激發(fā)，因此需要逐點設(shè)計每個炮點的激發(fā)井深。在生產(chǎn)過程中，一般通過微測井調(diào)查并內(nèi)插其解釋成果來建立激發(fā)井深模型，還可以利用這些微測井資料來生成沙丘曲線量板。

微測井的每一個激發(fā)深度都對應(yīng)著一個初至?xí)r間t(圖3a)，可通過三角校正法(式(6))將初至?xí)r間t轉(zhuǎn)換為垂直時間t0。

(6)

式中t0——單程垂直傳播時間，ms；t——初至?xí)r間，ms；H——激發(fā)點深度，m；D——井口至接收點之間的距離，m。

以垂直時為橫坐標(biāo)、激發(fā)點深度為縱坐標(biāo)，將微測井的每一個激發(fā)點的深度及其對應(yīng)的垂直時置于同一直角坐標(biāo)系中生成時距曲線圖，采用線性擬合法可以詳細(xì)刻畫近地表的每一層結(jié)構(gòu)(圖3b)，同時能夠獲得地表至潛水面的距離(沙丘的厚度)及其對應(yīng)的垂直時和平均速度(通過式(4)轉(zhuǎn)換獲得)。將不同沙丘厚度的微測井所獲得的H、t0(v)數(shù)據(jù)置于同一直角坐標(biāo)系下，就得到了沙丘曲線量板及經(jīng)驗公式。值得注意的是，為了保證沙丘曲線量板的精度，微測井不能只分布在沙丘較薄的地方，需要薄、厚兼顧，不同沙丘厚度均有一定數(shù)量的采樣數(shù)據(jù)。

圖3 微測井解釋原理示意圖(a)及時距曲線圖(b)Fig.3 The schematic diagram of the micro logging inter-pretation principle (a) and the time-distance curve (b)

注：圖b中取潛水面位置處的(H,t0)數(shù)據(jù)建立沙丘曲線量板。

由于建立沙丘曲線量板的數(shù)據(jù)源于涵蓋工區(qū)范圍內(nèi)不同沙丘厚度的微測井，具有良好的代表性與統(tǒng)計性，因此微測井調(diào)查法建立的沙丘曲線量板精度較高，同時該方法也是在戈壁礫石區(qū)、黃土塬區(qū)域建立時深曲線的主要方法。但是野外實施微測井會增加一定的工作量，是該方法的不足之處。

1.1.3 初至折射法

如圖1所示，根據(jù)基本折射方程有：

(7)

(8)

(9)

式中tAB——A點激發(fā)B點接收(或B點激發(fā)A點接收)的旅行時，即大炮初至?xí)r間，ms；

tA——A點的延遲時，ms；

tB——B點的延遲時，ms；

AB——A點至B點的距離，m；

vR——潛水面速度，m/s；

tAG——A點到G點的旅行時，ms；

tBG——B點到G點的旅行時，ms；

tG——G點的延遲時，ms；

D1——A點至G點的直線距離，m；

D2——B點至G點的直線距離，m。

上述式中tAB、tAG、tBG及AB、D1、D2為已知，vR可通過式(3)計算獲得，聯(lián)立式(7)、(8)、(9)可求得tA和tB。在已知沙丘厚度(可通過少量微測井或者小折射調(diào)查后建模獲得)的情況下，通過式(4)、(5)可得到垂直時及平均速度。將不同沙丘厚度及其對應(yīng)的垂直時(平均速度)置于同一直角坐標(biāo)系下，可得到沙丘曲線量板及經(jīng)驗公式。

初至折射法建立沙丘曲線量板的優(yōu)勢是不需要額外的工作量，利用地震采集的單炮初至數(shù)據(jù)即可完成。但是在計算vR及t0的過程中，如果折射分層范圍選取得不合理，會影響沙丘曲線量板的精度。

1.2 求取沙丘厚度

以往一般通過微測井或小折射調(diào)查的方法來求取表層調(diào)查控制點的沙丘厚度，然后內(nèi)插控制點的解釋成果得到每一個炮、檢點的表層結(jié)構(gòu)。在實際生產(chǎn)中，也可以根據(jù)地下飽和含水沙漠特殊的表層結(jié)構(gòu)特征，采用靜水面調(diào)查或靜水面調(diào)查結(jié)合數(shù)據(jù)庫的方法來獲得沙丘的厚度。

1.2.1 靜水面調(diào)查法

多年的勘探實踐表明，塔克拉瑪干地下飽和含水沙漠區(qū)的高速頂界面就是潛水面，其整體形態(tài)為穩(wěn)定平面或單斜面。歷年來在塔中、滿東、古城等多個工區(qū)都開展了靜水面調(diào)查(地表高程與靜水面高程差即為風(fēng)化層厚度)與微測井調(diào)查的對比工作，其吻合程度很高，最大誤差僅為0.19 m(表1)。因此，可以采用在地勢低洼處推水坑或者打裸眼(或套管)井后量取靜水面高程的方法來求取沙丘厚度。再根據(jù)沙漠潛水面形態(tài)的特點，在測線上或平面內(nèi)插多個靜水面調(diào)查的結(jié)果即可獲得每一個炮、檢點的沙丘厚度。

1.2.2 與數(shù)據(jù)庫相結(jié)合法

塔克拉瑪干沙漠歷年來經(jīng)過了多輪次的地震勘探，勘探程度較高；在以往的勘探過程中積累了大量的微測井、小折射等表層資料。通過對以往的表層資料進(jìn)行甄別、篩選、去偽存真后，再根據(jù)地下飽和含水沙漠區(qū)潛水面為穩(wěn)定的平面或單斜面的特點，可以建立沙漠區(qū)潛水面(高速頂界面)高程數(shù)據(jù)庫。

表1 微測井與靜水面調(diào)查沙丘厚度對比Table 1 The comparison between the micro logging survey and the still water surface survey in the thickness of dune

根據(jù)給定的建庫離散點的大地坐標(biāo)及潛水面高程基礎(chǔ)數(shù)據(jù)，通過空間內(nèi)插、網(wǎng)格化離散數(shù)據(jù)的方法，即可得到所需的潛水面高程數(shù)據(jù)庫。在建立數(shù)據(jù)庫的過程中，要注意離散數(shù)據(jù)的空間密度，如果離散數(shù)據(jù)不能控制潛水面的變化規(guī)律，需在關(guān)鍵位置有針對性地實施靜水面(或微測井、小折射)調(diào)查，以滿足空間數(shù)據(jù)樣點數(shù)的需求，從而保證數(shù)據(jù)庫的精度。在測定每一個炮、檢點的大地坐標(biāo)及地表高程后，通過潛水面高程數(shù)據(jù)庫可以獲得高速頂界面高程，地表高程與其差值即為沙丘的厚度。

1.3 計算靜校正量

在獲得每一個炮、檢點的沙丘厚度后，根據(jù)所建立的沙丘曲線量板或經(jīng)驗公式可以得到對應(yīng)的垂直時(平均速度)；給定工區(qū)的統(tǒng)一基準(zhǔn)面及替換速度后，可以由下述算式計算靜校正量。

檢波點靜校正量為：

tr=1000×[Hd-(Hr-H)]/vs-1000×H/v

當(dāng)采用震源激發(fā)時，炮點靜校正量為：

ts=1000×[Hd-(Hs-H)]/vs-1000×H/v

當(dāng)采用井炮激發(fā)且炮點位于潛水面以下激發(fā)時，炮點靜校正量為：

ts=1000×[Hd-(Hs-h)]/vs

當(dāng)采用井炮激發(fā)且炮點位于潛水面以上的風(fēng)化層之中激發(fā)時，炮點靜校正量為：

ts=1000×[Hd-(Hs-H)]/vs-1000×(H-h)/v

式中ts——炮點靜校正量，ms；tr——檢波點靜校正量，ms；Hs——炮點地表高程，m；Hr——檢波點地表高程，m；Hd——統(tǒng)一基準(zhǔn)面高程，m；H——風(fēng)化層厚度，m；v——平均速度，m/s；vs——替換速度，m/s；h——井炮激發(fā)時的炮點激發(fā)井深，m。

2 實例

2.1 靜水面調(diào)查結(jié)合沙丘曲線靜校正方法應(yīng)用

2015年塔里木盆地葉城二維地震勘探工區(qū)內(nèi)沒有微測井資料，生產(chǎn)中采用可控震源激發(fā)，通過靜水面調(diào)查結(jié)合沙丘曲線靜校正方法取得了較好的效果。

首先，根據(jù)地表高程數(shù)據(jù)在測線的地勢低洼處布設(shè)靜水面調(diào)查點，為了保證所求取的沙丘厚度精度，兩個靜水面調(diào)查點之間的距離控制在3～6 km(平均密度為1個/5 km)，共計布設(shè)了31個靜水面調(diào)查控制點；其次，野外在靜水面調(diào)查點處采用手搖鉆(或礫石鉆機(jī)等)鉆入地下10～15 m，根據(jù)地勢的起伏情況具體確定每一口井的深度，完井后將井中的泥漿抽取出來，自然放置1～3 d(為防止塌井，在條件允許的情況下可以考慮采用套管井的方式開展)；再次，量取地表至井中水面的距離，地表高程與該距離的差就是靜水面(高速頂界面)的高程，內(nèi)插每個靜水面調(diào)查點的高程，可以獲得測線上每一個炮、檢點的沙丘厚度(圖4a)；最后，根據(jù)相鄰工區(qū)沙丘調(diào)查法建立的沙丘曲線經(jīng)驗公式(圖2)獲得平均速度(垂直時)，進(jìn)而計算得到最終所需的炮、檢點靜校正量。

由于工區(qū)內(nèi)沙丘地表起伏變化較大，致使MZ15-XX測線原始單炮的初至不連續(xù)，有效地震反射波同相軸扭曲、錯斷現(xiàn)象突出(圖4b)。應(yīng)用沙丘曲線靜校正量后，單炮的初至更加平滑、有效地震反射波同相軸更加連續(xù)、雙曲線特征更加明顯(圖4c)。

圖4 MZ15-XX測線近地表結(jié)構(gòu)及沙丘曲線法單炮靜校正效果前后對比
Fig.4 The near-surface structure of line MZ15-XX and the comparison of the effect of single-shot static correction in sand dune curve

2.2 靜水面調(diào)查、數(shù)據(jù)庫結(jié)合沙丘曲線法靜校正應(yīng)用

2014年度塔克拉瑪干沙漠的米蘭工區(qū)實施了二維地震勘探采集，并積累了大量的微測井表層調(diào)查資料。2016年度在該區(qū)域又開展了采用可控震源激發(fā)、加密測網(wǎng)的二維地震勘探采集。在生產(chǎn)過程中，充分利用工區(qū)內(nèi)已有的微測井資料，擬合生成了能夠代表工區(qū)特點的沙丘曲線經(jīng)驗公式。同時以老微測井資料為主、靜水面調(diào)查補充、建立數(shù)據(jù)庫的方式準(zhǔn)確求取了工區(qū)內(nèi)炮、檢點的沙丘厚度，并由此獲得沙丘曲線靜校正量，應(yīng)用到現(xiàn)場處理剖面后取得了較好的效果。

2.2.1 擬合沙丘曲線經(jīng)驗公式

分析工區(qū)內(nèi)293口微測井資料可知，工區(qū)內(nèi)的沙丘厚度在1.5～125.0 m之間，而且在沙丘厚度不同的區(qū)間范圍內(nèi)都有一定數(shù)量的微測井分布，這說明采用這些微測井?dāng)?shù)據(jù)擬合的沙丘曲線經(jīng)驗公式是能夠代表本工區(qū)特點的。

讀取每一口微測井時距曲線圖中地表至潛水面的距離H(沙丘的厚度)及其對應(yīng)的垂直時t0和平均速度v(通過式(4)轉(zhuǎn)換獲得)，將這些H、t0(v)數(shù)據(jù)置于同一直角坐標(biāo)系下，形成沙丘曲線量板(圖5)。進(jìn)一步對這些數(shù)據(jù)采用冪函數(shù)、多項式(符合哪種類型函數(shù)的特點就按照該類型來擬合函數(shù))等函數(shù)類型進(jìn)行擬合，就得到了本工區(qū)的沙丘曲線經(jīng)驗公式。與鄰區(qū)沙丘調(diào)查法建立的沙丘曲線經(jīng)驗公式相比(圖2)，二者之間的系數(shù)有一定的差別，這將導(dǎo)致最終計算的垂直時(靜校正量)存在差異。由不同沙丘曲線經(jīng)驗公式計算的垂直時對比表(表2)可以看出，二者之間的垂直時存在-4.1～-6.1 ms的誤差，這將直接影響剖面的最終成像效果。由于本區(qū)的沙丘曲線經(jīng)驗公式是根據(jù)工區(qū)內(nèi)涵蓋不同沙丘厚度段的許多微測井?dāng)?shù)據(jù)擬合獲得，采用的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)具備了均勻采樣的特性，所以與鄰區(qū)的沙丘曲線經(jīng)驗公式相比，能夠更好地反映本區(qū)沙丘因自身重力原因自上而下的壓實效應(yīng)與速度(垂直時)之間的關(guān)系，因而其精度更高。

圖5 微測井調(diào)查法建立的沙丘曲線量板及經(jīng)驗公式Fig.5 The sand dune curve plate and the empirical formula established by micro logging survey method

注：圖中，H——沙丘厚度；v——平均速度；t0——垂直時。

表2 不同沙丘曲線經(jīng)驗公式計算的垂直時對比

2.2.2 求取炮、檢點的沙丘厚度

由于工區(qū)內(nèi)已有的微測井資料未能將整個二維測線全部覆蓋，因此需要加密一些表層調(diào)查控制點才能控制住潛水面的變化趨勢。為了準(zhǔn)確求取二維測線的沙丘厚度，在工區(qū)北部及部分測線的端點等微測井資料稀疏區(qū)域有針對性地加密實施了40個靜水面調(diào)查點(圖6a)，使得二維工區(qū)范圍內(nèi)表層調(diào)查控制點平均密度達(dá)到1個/(3.5 km×3.5 km)，保證了數(shù)據(jù)的空間采樣點的個數(shù)。在量取了靜水面調(diào)查點的沙丘厚度后，表層調(diào)查控制點的地表高程與沙丘厚度的差值就是潛水面(高速頂界面)高程。將離散的微測井、靜水面調(diào)查點的潛水面高程數(shù)據(jù)在平面上采用克里金插值法進(jìn)行空間內(nèi)插，構(gòu)建了工區(qū)的潛水面高程數(shù)據(jù)庫。對應(yīng)二維測線上每個物理點的坐標(biāo)，根據(jù)潛水面高程數(shù)據(jù)庫可以提取獲得炮、檢點的潛水面高程。再依據(jù)地表高程數(shù)據(jù)，可以求取二維測線上每一個炮、檢點的沙丘厚度。

2.2.3 靜校正量的計算及應(yīng)用效果

根據(jù)2.2.1中通過本工區(qū)老微測井資料擬合的沙丘曲線經(jīng)驗公式，可以求得不同沙丘厚度對應(yīng)的平均速度(垂直時)；在給定工區(qū)的統(tǒng)一基準(zhǔn)面及替換速度后，可以計算出最終的沙丘曲線靜校正量。應(yīng)用到ML16-XX測線的現(xiàn)場處理剖面后，與數(shù)據(jù)庫結(jié)合鄰區(qū)沙丘調(diào)查法建立的沙丘曲線靜校正方法(圖6b)相比，采用靜水面、數(shù)據(jù)庫及本區(qū)微測井調(diào)查法建立的沙丘曲線靜校正方法的初疊時間剖面(圖6c)信噪比得到有效改善，有效地震反射波同相軸連續(xù)性增強，成像精度更高。

圖6 ML16-XX測線位置及時間初疊剖面不同靜校正效果對比Fig.6 The comparison of different static correction results of line ML16-XX in the location and time initial stacking section

3 認(rèn)識

(1)沙丘曲線靜校正方法是一種簡便、快捷的靜校正方法，能夠較好地控制中、長波長靜校正分量，但其應(yīng)用效果取決于沙丘曲線量板的精度。

(2)在潛水面為高速頂界面的地下飽和含水沙漠區(qū)，采用靜水面(或結(jié)合數(shù)據(jù)庫)調(diào)查沙丘厚度，不但準(zhǔn)確、可靠、環(huán)保，而且可以降低勘探成本，尤其適用于可控震源施工的勘探采集。

(3)沙丘曲線靜校正方法不僅可以應(yīng)用于地下飽和含水沙漠探區(qū)，還適合近地表為壓實作用、具有連續(xù)介質(zhì)特性的戈壁礫石區(qū)、黃土塬區(qū)域等，具有良好的推廣應(yīng)用前景。

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Application of Static Correction Technology for UndergroundSaturated Water Desert Area in Tarim and Its Effect

Zhou Yi1, Yang Hongbo2, Zhang Xindong1, Lv Jingfeng2,Zhang Lichao1, Di Jiangwei1

(1.PetroChina Tarim Oilfield Company, Korla, XinJiang 841000, China；2.Bureau of Geophysical Prospecting Inc., CNPC, Zhuozhou, Hebei 072751, China)

The Taklimakan Desert in Tarim Basin has been one of the key areas of oil and gas exploration in Tarim oilfield, but it has a prominent static correction problem because of its dramatic ups and downs of sand dunes and the lateral velocity changes of the weathering layer in the area. Considering the feature that the high-speed top interface is diving surface and the near surface velocity of the dune has the characteristics of continuous medium in the study area, an effective and efficient solution to the sand dune curve static correction method was proposed purposely in this paper: when the thickness of sand dunes has given, the established dunes curve plate or the empirical formula can be used to get the average velocity of the weathering layer and its vertical transmission time, and then the statics. Such dune curve plate and the empirical formula can be established or fitted by sand dune investigation method, micro logging survey method, and primary refraction method. The thickness of dune can be obtained according to the traditional small refraction and micro logging survey,and it can also be adopt more environmentally friendly and more convenient through the still water surface survey or through the combination of the still water surface survey and the database. The application of the above methods in the target area has effectively improved the imaging effect of the section, which provided a useful reference for the static correction work in similar Gobi gravel region and loess plateau region.

static correction; sand dune curve; desert; water table; still water surface survey

國家科技重大專項“庫車坳陷深層-超深層天然氣田開發(fā)示范工程”(2016ZX05051-001)資助。

周翼(1966—)，男，四川瀘縣人，高級工程師，中國石油天然氣股份有限公司塔里木油田分公司勘探事業(yè)部總工程師，主要從事地震勘探方法研究和項目管理工作。郵箱：zhouyi-tlm@petrochina.com.cn.

P631.4

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