陳勇吳仲華聶云飛陳忠?guī)洸苄【昀類坌?/p>

1.中石化勝利石油工程有限公司鉆井工藝研究院；2.中石油華北油田公司

應(yīng)用于螺桿鉆具的軸向振動(dòng)沖擊裝置研制

陳勇1吳仲華1聶云飛1陳忠?guī)?曹小娟2李愛星2

1.中石化勝利石油工程有限公司鉆井工藝研究院；2.中石油華北油田公司

基于推力軸承滾動(dòng)體在特制起伏軌道上滾動(dòng)產(chǎn)生軸向振動(dòng)的特性，研制了一種軸向振動(dòng)沖擊裝置，通過與螺桿馬達(dá)集成使用，具有旋沖鉆井和螺桿+轉(zhuǎn)盤雙驅(qū)復(fù)合鉆井的技術(shù)優(yōu)點(diǎn)。裝置的推力軸承結(jié)構(gòu)由滾輪、滾輪支架和滾輪軌道組成，該結(jié)構(gòu)分整個(gè)鉆柱為軸向振動(dòng)沖擊部分和受沖擊部分；滾輪軌道上端面均布凸輪齒（齒高9～17 mm），滾輪沿凸輪齒上升面滾動(dòng)時(shí)，抬升鉆柱振動(dòng)沖擊部分蓄能；滾輪沿凸輪齒下降時(shí)，振動(dòng)沖擊部分鉆柱在鉆壓和自重作用下，由螺桿輸出軸與沖擊傳動(dòng)軸在接觸面上產(chǎn)生沖擊，兩軸端面間距為沖程（比凸輪齒高度小4 mm）。以3 000 m中深井應(yīng)用為基本條件，采用彈性桿模擬鉆柱的方法，分析了裝置沖擊功和蓄能扭矩與鉆壓及沖程的關(guān)系，給出了沖程和鉆壓的取值范圍，據(jù)此試制的樣機(jī)，在沖擊性能測(cè)試中，沖擊力峰值達(dá)到鉆壓的2.2倍，在鉆壓20 kN，泵排量30 L/s條件下，裝置壽命達(dá)到80 h。軸向沖擊裝置的研制達(dá)到了設(shè)計(jì)要求，初步具備工程應(yīng)用的條件。

沖擊器；旋沖鉆井；螺桿馬達(dá)；沖擊鉆井系統(tǒng)；轉(zhuǎn)盤雙驅(qū)復(fù)合鉆井；沖擊功

隨著油氣資源勘探開發(fā)向深部地層的發(fā)展，深井和超深井鉆井提速越來越成為現(xiàn)場(chǎng)亟待解決的技術(shù)難題［1］。實(shí)踐證明，在當(dāng)前鉆井工藝條件下，旋沖鉆井和螺桿+轉(zhuǎn)盤雙驅(qū)復(fù)合鉆井是提高深井和超深井機(jī)械鉆速的有效途徑［2-5］。螺桿+轉(zhuǎn)盤雙驅(qū)復(fù)合鉆井技術(shù)通過優(yōu)選大功率螺桿和高效PDC鉆頭，采用合理的鉆井參數(shù)，以提高井底鉆頭的機(jī)械破巖能量和水力能量，從而提高鉆井速度；在旋沖鉆井中，鉆壓保持切削齒與巖石緊密接觸，沖擊載荷使巖石接觸應(yīng)力瞬時(shí)升至極高而產(chǎn)生脆性破壞，沖擊形成的裂隙也有助于巖石進(jìn)一步被壓碎和旋轉(zhuǎn)剪切破碎，從而提高破巖效率。為了提高深井和超深井機(jī)械鉆速，國(guó)內(nèi)已研發(fā)了多種沖擊鉆井工具，有鉆井液水力驅(qū)動(dòng)的脈沖式、射流式和自激振蕩式?jīng)_擊器［6-8］等，在深井和超深井鉆進(jìn)過程中，在良好的機(jī)泵條件和鉆具質(zhì)量條件下都能顯著提高機(jī)械鉆速，但是在通常情況下，由于鉆柱屈曲，井眼摩阻大，導(dǎo)致鉆壓加載困難，同時(shí)由于水功率不足，均存在單次沖擊功偏小及沖擊性能不穩(wěn)定等不足，因而在深井和超深井石油鉆井中沒有得到有效的應(yīng)用。由動(dòng)力鉆具驅(qū)動(dòng)的彈簧蓄能激發(fā)式［9］以及凸輪激發(fā)式?jīng)_擊鉆井工具［10］，在深井和超深井鉆井過程中能夠有效提高鉆速，但沖擊裝置關(guān)鍵部件一直以滑動(dòng)摩擦方式重載荷運(yùn)轉(zhuǎn)，存在部件壽命不長(zhǎng)等不足。

基于推力軸承滾動(dòng)體在特制起伏軌道上滾動(dòng)產(chǎn)生軸向振動(dòng)的特性，筆者設(shè)計(jì)了一種凸輪推力軸承式軸向振動(dòng)沖擊裝置，通過與特制大扭矩螺桿馬達(dá)集成運(yùn)用，兼具旋沖鉆井和螺桿+轉(zhuǎn)盤雙驅(qū)復(fù)合鉆井的技術(shù)優(yōu)點(diǎn)，對(duì)裝置的單次沖擊功和蓄能扭矩進(jìn)行了分析，計(jì)算并得出了裝置樣機(jī)技術(shù)參數(shù)，設(shè)計(jì)組建了沖擊測(cè)試裝置，并對(duì)樣機(jī)進(jìn)行了沖擊性能測(cè)試。

1 技術(shù)分析

Technical analysis

1.1 結(jié)構(gòu)特征

Structural characteristics

軸向振動(dòng)沖擊裝置結(jié)構(gòu)如圖1所示，主要由沖擊旋轉(zhuǎn)傳輸部分和推力軸承式結(jié)構(gòu)兩部分組成。

圖1 軸向沖擊裝置結(jié)構(gòu)Fig.1 Structure of axial impact device

沖擊旋轉(zhuǎn)傳輸部分由螺桿輸出軸、沖擊傳動(dòng)軸、鉆頭接頭等組成，螺桿輸出軸下部是外六方結(jié)構(gòu)，沖擊傳動(dòng)軸上部中央是內(nèi)六方結(jié)構(gòu)，兩者滑動(dòng)套合連接，傳遞螺桿馬達(dá)到鉆頭的旋轉(zhuǎn)動(dòng)力，螺桿輸出軸下端面與沖擊傳動(dòng)軸六方孔內(nèi)端面是沖擊接觸面，其間距為沖程（H=5～13 mm）。

推力軸承式結(jié)構(gòu)部分由凸輪軌道體、滾輪、滾輪支架等組成。凸輪軌道體上端面均布3個(gè)連續(xù)的凸輪齒，如圖2所示，分抬升工作面和跌落工作面，齒高度為E（9～17 mm），其下端面是牙嵌連接結(jié)構(gòu)，與沖擊傳動(dòng)軸和鉆頭固定連接；滾輪支架下端面均布3個(gè)半圓凹槽，用于保持和支撐3個(gè)滾輪，上端面通過牙嵌與推力軸承座及馬達(dá)外殼體固定連接；滾輪支架保持3個(gè)滾輪在凸輪軌道體上端面滾動(dòng)，形成能夠軸向往復(fù)振動(dòng)的推力軸承結(jié)構(gòu)。

圖2 軸向沖擊裝置推力軸承式結(jié)構(gòu)及齒形Fig.2 Thrust bearing structure and tooth shape of axial impact device

1.2 工作原理

Operating principle

軸向振動(dòng)沖擊裝置上端與螺桿馬達(dá)的外殼和萬向軸連接，下端與鉆頭連接，與螺桿馬達(dá)共同組成具有旋轉(zhuǎn)振動(dòng)沖擊功能的動(dòng)力鉆具。在鉆頭受鉆壓作用時(shí)，推動(dòng)沖擊傳動(dòng)軸和凸輪軌道體上行，使?jié)L輪與凸輪軌道體緊密接觸，由螺桿輸出軸六方結(jié)構(gòu)輸入的旋轉(zhuǎn)動(dòng)力，驅(qū)動(dòng)沖擊傳動(dòng)軸和凸輪軌道體一起轉(zhuǎn)動(dòng)，滾輪在滾輪支架的約束下沿凸輪軌道體上端面滾動(dòng)。

裝置的推力軸承式結(jié)構(gòu)以滾輪為界，分整個(gè)鉆柱為能夠相對(duì)運(yùn)動(dòng)的振動(dòng)沖擊部分（圖1中淺紅色）和受沖擊組合（圖1中淺藍(lán)色）兩部分，受沖擊鉆柱部分包括沖擊傳動(dòng)軸、鉆頭接頭和鉆頭，鉆柱其余為振動(dòng)沖擊部分。當(dāng)滾輪沿凸輪齒抬升工作面滾動(dòng)時(shí)，抬升整個(gè)振動(dòng)沖擊部分的鉆柱上升，實(shí)現(xiàn)沖擊蓄能；當(dāng)滾輪沿凸輪齒跌落面滾動(dòng)時(shí)，因?yàn)闆_程比凸輪齒的高度?。? mm），整個(gè)振動(dòng)沖擊部分的鉆柱在鉆壓及自重作用下，在螺桿輸出軸下端面與沖擊傳動(dòng)軸六方孔內(nèi)端面接觸處產(chǎn)生沖擊，沖擊經(jīng)沖擊鉆柱部分加載到地層巖石。當(dāng)鉆頭所受鉆壓為0時(shí)，鉆頭、沖擊傳動(dòng)軸和滾輪軌道體因重力相對(duì)下行，滾輪與凸輪軌道面脫離接觸，在下行距離大于凸輪齒高度的狀況下，沖擊裝置處于防空打狀態(tài)。當(dāng)滾輪、凸輪齒和滾輪支架因摩擦損耗引起尺寸減小，軸向沖擊裝置的蓄能大小和沖擊載荷會(huì)隨之衰減，當(dāng)損耗尺寸大于沖程時(shí)，螺桿輸出軸下端面與沖擊傳動(dòng)軸六方孔內(nèi)端面始終接觸，此種狀態(tài)時(shí)，軸向振動(dòng)沖擊裝置失去振動(dòng)沖擊功效，但螺桿馬達(dá)可繼續(xù)使用。

2 技術(shù)參數(shù)設(shè)計(jì)

Technical parameter design

2.1 基本條件

Basic conditions

軸向振動(dòng)沖擊裝置樣機(jī)以?215.9 mm井眼3 000 m中深井應(yīng)用為基本條件，鉆柱組合包括?114.3 mm鉆桿2 800 m，?177.8 mm鉆鋌200 m，配套使用的螺桿馬達(dá)頭數(shù)為7∶8，排量18.9～37.8 L/ s，工作扭矩為3.8～7.8 kN·m。

2.2 沖擊功與鉆壓計(jì)算

Calculation of impact power and weight on bit

軸向振動(dòng)沖擊裝置在振動(dòng)沖擊過程中，鉆桿和鉆鋌所組成的鉆柱始終處于彈性范圍，鉆柱振動(dòng)沖擊部分受力比較復(fù)雜，在直井情況下，鉆柱軸向主要受到自重、鉆壓、浮力和循環(huán)鉆井液壓耗引起的軸向拉力等力的綜合作用。研究表明，鉆井液浮力和壓耗引起的軸向力對(duì)鉆柱軸向力的綜合影響結(jié)果，相當(dāng)于使鉆柱的線重產(chǎn)生變化。因?yàn)殂@井液浮力和壓耗引起的軸向力對(duì)鉆柱軸向力的綜合影響較小，計(jì)算比較復(fù)雜，此處只考慮自重和鉆壓對(duì)鉆柱振動(dòng)沖擊的影響。鉆柱振動(dòng)沖擊部分簡(jiǎn)化為一個(gè)彈性桿件，模型如圖3所示，圖中K1和K2分別表示鉆桿和鉆鋌的剛度，K表示整個(gè)鉆柱的剛度，c位置為鉆柱在重力作用下自然伸長(zhǎng)，b位置為鉆柱在重力和鉆壓雙重作用下的伸長(zhǎng)位置，a位置為鉆柱在b位置基礎(chǔ)上抬升一個(gè)沖程高度后的位置。

圖3 彈性桿模擬鉆柱模型Fig.3 A model simulating drilling strings with elastic beams

根據(jù)胡克定律，鉆桿和鉆鋌及鉆柱綜合彈性系數(shù)為［11］

式中，K1、K2分別為鉆桿和鉆鋌彈性系數(shù)，N/m；E1、E2分別為鉆桿和鉆鋌彈性模量，約為2 .06×1011Pa；A1、A2分別為是鉆桿和鉆鋌截面積，m2；L1、L2分別為鉆桿和鉆鋌長(zhǎng)度，m；K為鉆柱綜合彈性系數(shù)，N/m。

在模型中，裝置克服鉆壓抬升鉆柱振動(dòng)沖擊部分一個(gè)沖程H所蓄積的能量，等同于單次沖擊所產(chǎn)生的能量大小，即沖擊功。對(duì)彈性力和沖程乘積積分，得到?jīng)_擊裝置軸向沖擊功［11］

式中，F(xiàn)為鉆柱彈性力，N；&2為鉆柱在鉆壓G作用下的縮短量（b，c位置間距），m；&1為鉆壓和沖程共同導(dǎo)致的縮短量（a，c位置間距），m；r為鉆柱受力狀態(tài)下的長(zhǎng)度，m；l0為鉆柱自然伸長(zhǎng)長(zhǎng)度，m。

由式（3），在沖擊功大小和沖程為定值時(shí)，對(duì)應(yīng)的鉆壓為

由式（4）計(jì)算，在沖擊功和沖程為定值時(shí)，在較大井深時(shí)（500 m以上）不同井深理論計(jì)算的鉆壓變化微小，取不同井深鉆壓的算術(shù)平均值作為與沖擊功和沖程對(duì)應(yīng)的鉆壓，得到鉆壓取值與沖擊功和沖程關(guān)系，如圖4。

圖4 鉆壓取值與沖擊功和沖程的關(guān)系Fig.4 The relationship between weight on bit value &impact power and stroke

2.3 蓄能扭矩計(jì)算

Calculation of energy storage torque

軸向沖擊裝置蓄能扭矩用于驅(qū)動(dòng)滾輪沿滾輪軌道體爬升，抬升鉆柱振動(dòng)沖擊部分一個(gè)沖程H，扭矩值大小與鉆壓和沖程相關(guān)，該扭矩占用馬達(dá)產(chǎn)生的總扭矩，對(duì)馬達(dá)工作的平順性有直接影響，也是選用馬達(dá)和評(píng)價(jià)沖擊裝置性能的重要參數(shù)。滾輪在沿滾輪軌道體爬升過程中，存在滾動(dòng)和滑動(dòng)情況，在滑動(dòng)情況下，滑動(dòng)摩擦產(chǎn)生的阻力較大，因此，裝置蓄能扭矩的計(jì)算采用物體在斜面上滑的模型（圖5）。沖擊裝置蓄能扭矩為

圖5 蓄能扭矩計(jì)算模型Fig.5 Energy storage torque calculation model

式中，F(xiàn)X為沖擊裝置扭轉(zhuǎn)力，N；d為滾輪軌道體工作面平均直徑，取0.125 m；μ為鋼對(duì)鋼滑動(dòng)摩擦系數(shù)，取0.15；θ為軌道體工作面螺旋升角，rad；G為鉆壓，N。

由式（5）計(jì)算，在沖程和鉆壓一定時(shí)，不同井深（井深大于500 m）需要的蓄能扭矩變化微小，取不同井深蓄能扭矩的算術(shù)平均值作為與沖程和鉆壓對(duì)應(yīng)的蓄能扭矩，得到?jīng)_擊裝置蓄能扭矩取值與鉆壓和沖程關(guān)系，如圖6。

圖6 蓄能扭矩取值與鉆壓和沖程的關(guān)系Fig.6 The relationship between energy storage torque value &impact power and stroke

2.4 鉆壓和沖程的確定

Determination of weight on bit and stroke

軸向振動(dòng)沖擊裝置樣機(jī)的外徑由所鉆井眼尺寸確定，沖程和鉆壓取值根據(jù)計(jì)算得到的圖4和圖6選擇得出，選擇方法是根據(jù)沖擊功要求確定鉆壓和沖程的取值范圍，再根據(jù)蓄能扭矩的限制，具體確定鉆壓和沖程大小。取值原則是在沖擊功一定的條件下盡量選取較小的鉆壓，同時(shí)裝置的蓄能扭矩不得超過螺桿工作扭矩的15%。在裝置單次沖擊功約300 J以及蓄能扭矩不超過螺桿工作扭矩的15%的條件下，確定軸向振動(dòng)沖擊裝置樣機(jī)沖程H=13 mm，工作鉆壓20 kN。

3 測(cè)試試驗(yàn)

Testing

3.1 測(cè)試裝置

Testing equipments

軸向沖擊裝置測(cè)試系統(tǒng)如圖7所示，測(cè)試所用鉆井泵額定排量35 L/s，額定泵壓12 MPa，鉆井泵用介質(zhì)是清水。在模擬井筒內(nèi)，工具組合從下到上依次為：旋轉(zhuǎn)接頭+軸向振動(dòng)沖擊裝置+螺桿馬達(dá)+減震器+井口密封及頂驅(qū)組合。數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)數(shù)據(jù)采集頻率為120 Hz。

3.2 測(cè)試結(jié)果及分析

Testing results and analysis

測(cè)試時(shí)，緩慢下放鉆具至井底加鉆壓，在泵排量逐步提升到30 L/s后，分別記錄鉆壓在15、20、25 kN時(shí)，沖擊裝置產(chǎn)生的沖擊力數(shù)據(jù)、泵壓變化和馬達(dá)運(yùn)轉(zhuǎn)情況，并根據(jù)數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)繪制的沖擊力曲線，確定沖擊頻率和螺桿轉(zhuǎn)速，所得試驗(yàn)數(shù)據(jù)如表1。

圖7 沖擊測(cè)試裝置系統(tǒng)圖Fig.7 Impact testing equipment system

表1 沖擊力測(cè)試數(shù)據(jù)Table 1 Impact testing datas

表1數(shù)據(jù)表明，不同鉆壓條件下產(chǎn)生的沖擊力大約是鉆壓的2.2倍左右；泵壓在沖擊過程中有一定的波動(dòng)范圍，隨著鉆壓的升高，泵壓值也有一定程度的提高，這是由于在工作過程中，蓄能扭矩在0到最大值之間變化，占用螺桿馬達(dá)的工作扭矩也在0到最大值之間變化，并且隨著鉆壓的升高，蓄能扭矩最大值也有相應(yīng)增加，導(dǎo)致泵壓升高；螺桿馬達(dá)在鉆壓較低時(shí)（15 kN、20 kN）運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，轉(zhuǎn)速正常，試驗(yàn)中鉆具組合表現(xiàn)為周向輕微振動(dòng)，在鉆壓達(dá)到25 kN時(shí)，馬達(dá)轉(zhuǎn)速低于正常工作范圍，試驗(yàn)中鉆具組合表現(xiàn)為周向頓挫，工具振動(dòng)沖擊不平穩(wěn)。

圖8所示為在鉆壓20 kN和排量30 L/s條件下數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)繪制的沖擊力曲線，圖中縱坐標(biāo)為沖擊力大小，橫坐標(biāo)為采集數(shù)據(jù)順序（每秒120個(gè)數(shù)據(jù)）。由沖擊力曲線可知，軸向沖擊裝置以穩(wěn)定的頻率產(chǎn)生沖擊，表明振動(dòng)沖擊裝置工作平穩(wěn)，沖擊力峰值達(dá)到鉆壓的2.2倍左右，并且單次沖擊力峰值呈正弦曲線規(guī)律變化，這是由于試驗(yàn)工具串中減震器剛度偏小所致，在實(shí)際應(yīng)用中，鉆桿剛度遠(yuǎn)大于此，沖擊力峰值波動(dòng)微小。

圖8 鉆壓20 kN、排量30 L/s下的沖擊力曲線Fig.8 Impact curve in the conditions of weight on bit of 20 kN and pumping rate of 30 L/s

壽命測(cè)試是在鉆壓20 kN和排量30 L/s條件下，連續(xù)開泵直到?jīng)_擊力衰減到最大沖擊力20%以下，軸向沖擊裝置壽命達(dá)到80 h，在振動(dòng)沖擊裝置不再振動(dòng)后，對(duì)沖擊裝置拆解檢查，發(fā)現(xiàn)裝置的滾輪軌道體凸輪齒全部磨平，滾輪直徑磨損15%，其他零部件正常。

測(cè)試結(jié)果表明，軸向振動(dòng)沖擊裝置的沖擊機(jī)理合理，樣機(jī)的技術(shù)參數(shù)正確有效，裝置的性能達(dá)到了設(shè)計(jì)的要求，基本具備工程應(yīng)用的條件。

4 結(jié)論與建議

Conclusionsand suggestions

（1）基于推力軸承滾動(dòng)體在特制起伏軌道上滾動(dòng)產(chǎn)生軸向振動(dòng)的特性，研制了凸輪推力軸承式軸向振動(dòng)沖擊裝置，通過與螺桿馬達(dá)集成，組成具有旋轉(zhuǎn)振動(dòng)沖擊功能的鉆井工具，為深井超深井鉆井提速提供了新的技術(shù)選擇。

（2）通過對(duì)裝置樣機(jī)的測(cè)試，驗(yàn)證了軸向沖擊裝置工作機(jī)理的有效性和樣機(jī)技術(shù)參數(shù)設(shè)計(jì)的合理性，裝置的研制達(dá)到了設(shè)計(jì)的要求，初步具備工程應(yīng)用條件。

（3）軸向振動(dòng)沖擊裝置的抗磨損能力和使用壽命要進(jìn)一步改善，在推力軸承式結(jié)構(gòu)的材質(zhì)選用和加工處理方面需要加強(qiáng)研究，以提高其抗磨和抗沖擊性能，以取得更好的沖擊性能和更長(zhǎng)的使用壽命。

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（修改稿收到日期 2016-12-17）

〔編輯 朱 偉〕

Development of axial vibration impact device used for screw drill

CHEN Yong1,WU Zhonghua1,NIE Yunfei1,CHEN Zhongshuai1,CAO Xiaojuan2,LI Aixing2
1.Drilling Technology Research Institute,SINOPEC Shengli Petroleum Engineering Co.,Ltd.,Dongying257000,Shandong,China
2.CNPC Huabei Oilfield Company,Renqiu062552,Hebei,China

Axial vibration will occur when a rolling element of thrust bearing rolls on a purpose-built relief track.Based on this property,a kind of axial vibration impact device was developed in this paper.When it is integrated with a screw motor,the technical characteristics of rotary percussion drilling and screw drill + double-table-drive composite drilling are presented.Its thrust bearing is structurally composed of roller,roller bracket and roller track,and this structure divides the whole drilling string into two parts,i.e.,axial vibration impact and part and target part.Cam teeth (tooth height 9-17 mm) are distributed uniformly on the upper end face of roller track.When a roller rolls along the ascending surfaces of cam teeth,energy is stored at the vibration impact areas of ascending string.When the roller falls along cam teeth,impact is generated at the contact surface by the vibration impact area of drilling string via a screw output shaft and an impact drive shaft due to the effect of weight on bit and its self-weight,and the spacing between two end faces of shaft is defined as the stroke (4 mm shorter than the height of cam tooth).Based on the basic application conditions of 3 000 m mid-deep wells,the relationships of the impact power and energy storage torque of the device vs.weight on bit and stroke were analyzed by simulating drilling strings with elastic beams,and the ranges of stroke and weight on bit were provided.And accordingly,a prototype was experimentally developed and its impact property was tested.It is shown that when the peak impact is 2.2 times the weight on bit,the service life of this device can reach 80 h in the conditions of weight on bit of 20 kN and pumping rate of 30 L/s.It is indicated that the development of this axial impact device meets the design requirements and preliminarily satisfies the engineering application conditions.

impactor;rotary percussion drilling;screw motor;percussion drilling system;double-table-drive composite drilling;impact energy

陳勇，吳仲華，聶云飛，陳忠?guī)?，曹小娟，李愛?應(yīng)用于螺桿鉆具的軸向振動(dòng)沖擊裝置研制［J］.石油鉆采工藝，2017，39（2）：212-217.

TE921.2

：B

1000-7393（2017）02-0212-06

10.13639/j.odpt.2017.02.016

: CHEN Yong,WU Zhonghua,NIE Yunfei,CHEN Zhongshuai,CAO Xiaojuan,LI Aixing.Development of axial vibration impact device used for screw drill［J］.Oil Drilling &Production Technology,2017,39(2): 212-217.

國(guó)家科技重大專項(xiàng) “準(zhǔn)噶爾盆地碎屑巖層系油氣富集規(guī)律與勘探評(píng)價(jià)”（編號(hào)：2016ZX05002-002）。

陳勇（1976-），1998年畢業(yè)于西安石油學(xué)院機(jī)械設(shè)計(jì)及制造專業(yè)，現(xiàn)從事鉆井工具方面的研究工作。通訊地址：（257000）山東省東營(yíng)市東營(yíng)區(qū)北一路827號(hào)。E-mail：chenyong705.slyt@sinopec.com