張 遠(yuǎn)，黃彥全，張 培，唐詩(shī)光，蘆思為

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電力機(jī)車關(guān)節(jié)式電分相過(guò)電壓分析與抑制研究

張 遠(yuǎn)，黃彥全，張 培，唐詩(shī)光，蘆思為

電力機(jī)車通過(guò)關(guān)節(jié)式電分相時(shí)，經(jīng)常發(fā)生過(guò)電壓現(xiàn)象，導(dǎo)致?tīng)恳冸娝l，對(duì)接觸網(wǎng)和牽引變電所的安全運(yùn)行構(gòu)成嚴(yán)重影響。電力機(jī)車通過(guò)關(guān)節(jié)式電分相時(shí)，入分相的受電弓與中性線接觸、受電弓與接觸網(wǎng)分離、出分相的受電弓與牽引網(wǎng)接觸、受電弓離開(kāi)中性線4個(gè)過(guò)程中容易產(chǎn)生過(guò)電壓。本文使用Matlab/Sim Power Systems對(duì)上述過(guò)程進(jìn)行建模仿真，分析中性段產(chǎn)生過(guò)電壓的原因，提出抑制過(guò)電壓措施。仿真結(jié)果表明，阻容保護(hù)器可有效抑制電力機(jī)車通過(guò)關(guān)節(jié)式電分相時(shí)在中性段產(chǎn)生的過(guò)電壓。

電力機(jī)車；關(guān)節(jié)式電分相；過(guò)電壓

0 引言

為確保電力機(jī)車高速、安全的運(yùn)行，國(guó)內(nèi)鐵路牽引供電系統(tǒng)中廣泛采用錨段關(guān)節(jié)式電分相。但是電力機(jī)車在通過(guò)關(guān)節(jié)式電分相時(shí)，往往會(huì)產(chǎn)生過(guò)電壓，嚴(yán)重時(shí)會(huì)危及牽引變電所中的設(shè)備安全，影響接觸網(wǎng)和牽引變電所的安全運(yùn)行。因此，研究機(jī)車過(guò)關(guān)節(jié)式電分相過(guò)電壓的抑制方法對(duì)電氣化鐵路安全運(yùn)營(yíng)有著非常重要的意義，它既能夠保障牽引供電系統(tǒng)安全，又能夠讓電力機(jī)車更安全的運(yùn)行。

1 關(guān)節(jié)式電分相過(guò)電壓?jiǎn)栴}研究

1.1 過(guò)電壓?jiǎn)栴}的提出

蘭州鐵路局蘭州供電段武—嘉區(qū)段在電力機(jī)車通過(guò)關(guān)節(jié)式電分相時(shí)多次發(fā)生過(guò)電壓現(xiàn)象[1]。機(jī)車過(guò)電分相產(chǎn)生的過(guò)電壓主要有3個(gè)特征：（1）出現(xiàn)過(guò)電壓的頻率高?，F(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)測(cè)試統(tǒng)計(jì)：上行過(guò)程電壓幅值超過(guò)60 kV，共發(fā)生了11次，出現(xiàn)1.5倍以上過(guò)電壓的頻率為30.3%；下行過(guò)程電壓幅值超過(guò)60 kV，共發(fā)生了10次，全程出現(xiàn)1.5倍以上過(guò)電壓的頻率為33.3%。（2）機(jī)車過(guò)電分相時(shí)產(chǎn)生的電壓幅值比較高，出現(xiàn)過(guò)電壓現(xiàn)象的隨機(jī)性比較大。對(duì)上行線進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，測(cè)得的電壓最大幅值是70.1 kV，是牽引網(wǎng)標(biāo)稱電壓峰值的1.8倍；對(duì)下行線現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，測(cè)得的電壓最大幅值是86.3 kV，是牽引網(wǎng)標(biāo)稱電壓峰值的2.5倍。（3）電力機(jī)車過(guò)電分相時(shí)產(chǎn)生的過(guò)電壓時(shí)間比較長(zhǎng)，形成振蕩的電壓波形。

1.2 過(guò)電壓機(jī)理分析

電力機(jī)車通過(guò)關(guān)節(jié)式電分相是一個(gè)過(guò)渡過(guò)程，在它的等效電路中，牽引網(wǎng)和中性線的接觸和分開(kāi)是突然進(jìn)行的，等效電路中電容和電感是儲(chǔ)能元件，電容電壓和電感電流不能瞬間改變，從而導(dǎo)致等效電路需要一定的時(shí)間達(dá)到新的穩(wěn)定狀態(tài)，達(dá)到新穩(wěn)定狀態(tài)的過(guò)程就叫做過(guò)渡過(guò)程。在這個(gè)過(guò)程中等效電路中的電壓和電流既有固有電源頻率的強(qiáng)制振蕩，又產(chǎn)生一個(gè)隨時(shí)間而衰減的暫態(tài)分量，過(guò)渡過(guò)程電壓和電流的實(shí)際值就是這2個(gè)分量疊加而產(chǎn)生的值。但是在電力機(jī)車通過(guò)電分相的時(shí)候，接觸網(wǎng)電壓所處的相位是隨機(jī)的，2個(gè)分量疊加的值可能會(huì)比正常電壓值高出許多倍，從而出現(xiàn)過(guò)電壓[2]。

2 機(jī)車過(guò)分相系統(tǒng)建模和過(guò)電壓抑制措施

2.1 機(jī)車過(guò)電分相的系統(tǒng)建模

電力機(jī)車過(guò)關(guān)節(jié)式電分相主要有4個(gè)過(guò)渡過(guò)程，即：入分相時(shí)的受電弓與中性線接觸、受電弓與接觸網(wǎng)分離、出分相時(shí)的受電弓與牽引網(wǎng)接觸、受電弓離開(kāi)中性線。在這4個(gè)過(guò)渡過(guò)程中等效電路的參數(shù)會(huì)發(fā)生變化，圖1是電力機(jī)車通過(guò)電分相時(shí)的原理圖。

圖1 機(jī)車通過(guò)錨段關(guān)節(jié)式電分相原理圖

機(jī)車從A變電所向B變電所行駛過(guò)程中，段機(jī)車受電弓只連接了牽引網(wǎng)，到了點(diǎn)機(jī)車的受電弓把牽引網(wǎng)和中性線連通，而段機(jī)車受電弓始終保持牽引網(wǎng)和中性線連接，機(jī)車依然取流于牽引網(wǎng)。機(jī)車在段只連接了中性線，段和段相似，段受電弓又只與接觸網(wǎng)接觸。由于機(jī)車通過(guò)錨段關(guān)節(jié)式電分相時(shí)常常會(huì)發(fā)生過(guò)電壓?jiǎn)栴}，一些鐵路局組織進(jìn)行了相關(guān)的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)。在試驗(yàn)中得出，電力機(jī)車通過(guò)圖1中的、、、點(diǎn)時(shí)均多次發(fā)生過(guò)電壓現(xiàn)象[3]。

可以把機(jī)車通過(guò)錨段關(guān)節(jié)式電分相的過(guò)程簡(jiǎn)化成一個(gè)等效電路，而等效電路的元件就是電阻、電感和電容。圖2是機(jī)車進(jìn)入關(guān)節(jié)式電分相時(shí)的等效電路圖。

AC1、AC2為供電變壓器；K1和K2為延時(shí)開(kāi)關(guān)；RS1、RS2和LS1、LS2分別為牽引變壓器按戴維南電路等值折算后的電阻和電感；R1、R3和L1、L3分別為線路等效電阻和電感；R2和L2分別為中性段等效電阻和電感；C1為受電弓對(duì)地電容；C2為中性段對(duì)地電容；C3、C4為帶電接觸網(wǎng)與中性段間的部分電容；L0和R0分別為高壓電壓互感器TV1的電感和電阻。

電壓源AC1和AC2的電壓有效值為27.5 kV。根據(jù)工程計(jì)算得到：電阻RS1、RS2的值為 0.197 6W；電阻R1、R3的值為2.79W；電感LS1、LS2的值為0.008 08 H；電感L1、L3的值為 0.012 9 H；電容C1的值為2.41×10-10F；電容C2的值為4.34×10-9F；電容C3、C4的值為5.6× 10-9F；電阻R2的值為0.024W；電感L2的值為7.06×10-5H；電阻R0的值為5.37W，電感L0的值為99 471.61 H。

圖2 機(jī)車進(jìn)入錨段關(guān)節(jié)式電分相等效電路圖

圖1中電力機(jī)車通過(guò)點(diǎn)的狀態(tài)即為圖2中在K1長(zhǎng)期閉合的情況下，K2突然閉合，受電弓把接觸網(wǎng)和中性段接通。點(diǎn)狀態(tài)為圖2中的K1、K2在閉合的情況下，K1突然斷開(kāi)，然后再延時(shí)閉合。此時(shí)受電弓與接觸網(wǎng)分離只與中性段接觸。圖3是機(jī)車離開(kāi)錨段關(guān)節(jié)式電分相時(shí)的等效電路圖。

圖3 機(jī)車離開(kāi)錨段關(guān)節(jié)式電分相等效電路圖

圖1中電力機(jī)車通過(guò)點(diǎn)的狀態(tài)即為圖3中的K3在閉合情況下K4突然閉合，受電弓再一次把接觸網(wǎng)和中性段接通。點(diǎn)狀態(tài)為圖3中K3、K4在閉合的情況下，K3突然斷開(kāi)，然后再延時(shí)閉合。

2.2 保護(hù)措施

電力機(jī)車在過(guò)分相時(shí)產(chǎn)生過(guò)電壓是由于等效電路中參數(shù)變化引起的，所以在電路中加入RC裝置來(lái)改變電路的電氣結(jié)構(gòu)。RC裝置通過(guò)改變等效電路的工作狀態(tài)來(lái)降低電壓幅值從而把過(guò)電壓幅值降低到電力機(jī)車控制系統(tǒng)絕緣強(qiáng)度允許范圍以內(nèi)。圖4為加入保護(hù)裝置后的等效電路圖。

圖4 加入保護(hù)裝置后機(jī)車過(guò)分相等效電路圖

3 機(jī)車過(guò)分相過(guò)電壓暫態(tài)仿真與治理結(jié)果

3.1 入分相受電弓剛與中性線接觸過(guò)渡過(guò)程仿真

電力機(jī)車過(guò)關(guān)節(jié)式電分相的第1個(gè)過(guò)渡過(guò)程，即電力機(jī)車處在圖1中的點(diǎn)位置時(shí)，在點(diǎn)之前受電弓只與接觸網(wǎng)接觸，到了點(diǎn)受電弓把接觸網(wǎng)與中性線連接，等效電路圖中的電氣參數(shù)發(fā)生變化，相當(dāng)于圖2中的K1在長(zhǎng)期閉合的情況下K2突然閉合，此時(shí)利用Matlab/Sim Power Systems軟件[4]搭建出等效電路圖的仿真模型，進(jìn)行暫態(tài)仿真，得出牽引網(wǎng)電壓在相位角為30°、60°、90°、120°、150°、180°時(shí)，中性線段電壓的最大值分別為54.13、66.19、72.19、60.42、46.78、41.04 kV。

對(duì)點(diǎn)仿真數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)和比較得出：牽引網(wǎng)電壓在相位角為100°時(shí)，中性線段電壓出現(xiàn)最大值。其波形如圖5所示。

在圖5上可以看出，中性線段上電壓的最大值為74.16 kV，是牽引網(wǎng)電壓額定值的2.7倍，是牽引網(wǎng)電壓峰值的1.91倍。電壓幅值達(dá)到了機(jī)車車頂保護(hù)間隙允許范圍臨界點(diǎn)。

在中性線段加入RC保護(hù)裝置以后，根據(jù)參考文獻(xiàn)[5]的方法選取電阻= 152 Ω，電容= 3.86 F。再利用Matlab/Sim Power Systems軟件搭建出等效電路的仿真模型，進(jìn)行暫態(tài)仿真，得出牽引網(wǎng)電壓在相位角為30°、60°、90°、120°、150°、180°時(shí)，中性線段電壓的最大值分別為39.03、39.24、40.07、39.04、39.02、39.03 kV。

圖5 機(jī)車通過(guò)C點(diǎn)(j= 100°)時(shí)中性線段上的電壓波形圖

加入RC保護(hù)電路后，牽引網(wǎng)電壓在相位角為100°時(shí)，點(diǎn)中性線段出現(xiàn)電壓最大值，其波形如圖6所示?？梢钥闯?，電壓降到了39.78 kV，電壓幅值已經(jīng)降低到了機(jī)車車頂保護(hù)間隙允許范圍內(nèi)。

圖6 加入RC裝置后機(jī)車通過(guò)C點(diǎn)(j= 100°)時(shí)中性線段上的電壓波形圖

3.2 入分相受電弓剛與接觸網(wǎng)分離過(guò)渡過(guò)程仿真

這個(gè)過(guò)程電力機(jī)車處在圖1中的點(diǎn)，在點(diǎn)之前受電弓同時(shí)與接觸網(wǎng)和中性線接觸，到了點(diǎn)受電弓與接觸網(wǎng)分離，此時(shí)只與中性線連接，等效電路圖中的電氣參數(shù)發(fā)生變化，相當(dāng)于圖2中的K1、K2在長(zhǎng)期閉合的情況下K1突然斷開(kāi)，然后再延時(shí)閉合。此時(shí)利用仿真軟件搭建出等效電路圖的仿真模型，進(jìn)行暫態(tài)仿真，得出牽引網(wǎng)電壓在相位角為30°、60°、90°、120°、150°、180°時(shí)，中性線段電壓的最大值分別為75.35、90.3、102.5、76.15、49.84、60.27 kV。

對(duì)點(diǎn)測(cè)出的仿真數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)和比較得出：牽引網(wǎng)電壓在相位角為90°時(shí)，中性線段電壓出現(xiàn)最大值。其波形如圖7所示。

在圖7上可以看出，中性線段上電壓的最大值為103.4 kV，是牽引網(wǎng)電壓額定值的3.76倍，是牽引網(wǎng)電壓峰值的2.66倍。電壓已經(jīng)超出了機(jī)車車頂保護(hù)間隙允許范圍。

圖7 機(jī)車通過(guò)D點(diǎn)(j= 90°)時(shí)中性線段上的電壓波形圖

在中性線段加入RC保護(hù)裝置后，進(jìn)行暫態(tài)仿真，得出牽引網(wǎng)電壓在相位角為30°、60°、90°、120°、150°、180°時(shí)，中性線段電壓的最大值分別為40.36、41.26、42.07、39.04、39.02、39.03 kV。

在得出的數(shù)據(jù)中，牽引網(wǎng)電壓在相位角為90°時(shí)中性線電壓出現(xiàn)最大值，其波形如圖8所示。可以看出，中性線電壓最大值為42.07 kV，電壓幅值降低到了機(jī)車車頂保護(hù)間隙允許范圍內(nèi)。

圖8 加入RC裝置后機(jī)車通過(guò)D點(diǎn)(j= 90°)時(shí)中性線段上的電壓波形圖

3.3 出分相受電弓剛與接觸網(wǎng)接觸過(guò)渡過(guò)程仿真

相比于機(jī)車入分相，出分相時(shí)模型中機(jī)車位置已經(jīng)發(fā)生改變，此時(shí)機(jī)車處在圖1中的點(diǎn)，在點(diǎn)受電弓重新把中性線與接觸網(wǎng)接通，等效電路中的參數(shù)再次發(fā)生變化，相當(dāng)于圖3中K3閉合的情況下K4突然閉合，通過(guò)仿真得出點(diǎn)牽引網(wǎng)電壓在相位角為30°、60°、90°、120°、150°、180°時(shí)，中性線段電壓的最大值分別為53.95、66.30、72.13、60.42、42.16、41.04 kV。

對(duì)點(diǎn)仿真數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)和比較得出：牽引網(wǎng)電壓在相位角為80°時(shí)，中性線段電壓出現(xiàn)最大值。其對(duì)應(yīng)波形如圖9所示。

在圖9上可以看出，中性線段上電壓的最大值為75.65 kV，是牽引網(wǎng)電壓額定值的2.75倍，是牽引網(wǎng)電壓峰值的1.95倍。電壓已經(jīng)達(dá)到了機(jī)車車頂保護(hù)間隙允許范圍的臨界點(diǎn)。

圖9 機(jī)車通過(guò)E點(diǎn)(j= 80°)時(shí)中性線段上的電壓波形圖

在中性線段加入RC保護(hù)裝置后，進(jìn)行暫態(tài)仿真，得出牽引網(wǎng)電壓在相位角為30°、60°、90°、120°、150°、180°時(shí)，中性線段電壓的最大值分別為39.23、40.01、40.76、39.04、38.85、38.91 kV。

在得出的數(shù)據(jù)中，牽引網(wǎng)電壓在相位角為80°時(shí)，其對(duì)應(yīng)的波形如圖10所示?？梢钥闯?，中性線電壓最大值為41.93 kV，電壓幅值降低到了機(jī)車車頂保護(hù)間隙允許范圍內(nèi)。

圖10 加入RC裝置后機(jī)車通過(guò)E點(diǎn)(j= 80°)時(shí)中性線段上的電壓波形圖

3.4 出分相時(shí)受電弓與中性線分離過(guò)渡過(guò)程仿真

這個(gè)過(guò)程機(jī)車在圖1中的點(diǎn)，受電弓剛剛離開(kāi)中性線，只與牽引網(wǎng)接觸。這個(gè)階段相當(dāng)于圖3中K3、K4在閉合的情況下，K3突然斷開(kāi)，然后再延時(shí)閉合。對(duì)該過(guò)程暫態(tài)進(jìn)行仿真，得出牽引網(wǎng)電壓在相位角為30°、60°、90°、120°、150°、180°時(shí)，中性線段電壓的最大值分別為75.65、90.04、96.08、41.07、47.99、60.08 kV。

對(duì)點(diǎn)仿真數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)和比較得出：牽引網(wǎng)電壓在相位角為90°時(shí)，中性線段電壓出現(xiàn)最大值，其對(duì)應(yīng)波形如圖11所示。

圖11 機(jī)車通過(guò)F點(diǎn)(j= 90°)時(shí)中性線段上的電壓波形圖

在圖11上可以看出，中性線電壓的最大值為96.08 kV，是牽引網(wǎng)電壓額定值的3.49倍，是牽引網(wǎng)電壓峰值的2.47倍。電壓已經(jīng)超出了機(jī)車車頂保護(hù)間隙允許范圍。

在中性線段加入RC保護(hù)裝置后，進(jìn)行暫態(tài)仿真，得出牽引網(wǎng)電壓相位角為30°、60°、90°、120°、150°、180°時(shí)，中性線段電壓的最大值分別為39.04、39.45、40.80、38.88、39.01、39.21 kV。

加入RC保護(hù)電路后，牽引網(wǎng)電壓在相位角為90°時(shí)，其對(duì)應(yīng)的波形為圖12所示?？梢钥闯?，中性線電壓最大值為40.80 kV，電壓幅值降低到了機(jī)車車頂保護(hù)間隙允許范圍內(nèi)。

圖12 加入RC裝置后機(jī)車通過(guò)F點(diǎn)(j= 90°)時(shí)中性線段上的電壓波形圖

4 結(jié)論

綜上所述，可以得出如下結(jié)論：

（1）根據(jù)仿真結(jié)果，電力機(jī)車在、、、處均有可能出現(xiàn)過(guò)電壓，這與實(shí)際情況相吻合。

（2）當(dāng)機(jī)車在過(guò)關(guān)節(jié)式電分相的時(shí)侯，過(guò)渡過(guò)程中等效電路元件狀態(tài)會(huì)改變，從而使電路電壓幅值增大，而且牽引網(wǎng)電壓相位角對(duì)電壓幅值有著很大影響。

（3）RC保護(hù)裝置的原理是通過(guò)改變電路的電氣結(jié)構(gòu)和參數(shù)來(lái)改變電路的工作狀態(tài)。它主要的作用有3點(diǎn)：a.擴(kuò)增等效電路的電容，抑制電路振蕩頻率；b.利用電阻吸收能量，阻尼整個(gè)電路的振蕩，減小電壓幅值；c.使錨段關(guān)節(jié)式電分相中性線上的感應(yīng)電壓降至允許范圍內(nèi)。

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[5] 謝書(shū)勇.真空斷路器操作過(guò)電壓的保護(hù)裝置—阻容保護(hù)器[J].高壓電器，1997，33（6）：38-43.

The overvoltage occurs frequently as the electric locomotive is passing over the articulated phase break that will lead to tripping of traction substation and cause severe impact to safety operation of overhead contact system and traction substation. As the electric locomotive is passing through the articulated phase break, the overvoltage is liable to occur under the following 4 processes: contact between pantograph and neutral line, separation between pantograph and overhead contact system when pantograph is running into the neutral section, and contact between pantograph and traction network, separation between pantograph and neutral line when the pantograph is leaving off the neutral section. The Matlab/Sim Power Systems is used for simulation of above-mentioned processes on the basis of establishment of a model, and over-voltage suppression measures have been put forward on the basis of analyzing the causes of overvoltage at neutral section. The simulation results show that resistance-capacitance protector is able to suppress over-voltage generation effectively at neutral section as the electric locomotive passing through the articulated phase break.

Electric locomotive; articulated phase break; over-voltage

U225.4

B

1007-936X(2017)02-0040-05

張 遠(yuǎn).西南交通大學(xué)電氣工程學(xué)院，碩士研究生，電話：15928491889；黃彥全.西南交通大學(xué)電氣工程學(xué)院，教授；張 培，唐詩(shī)光，蘆思為.西南交通大學(xué)電氣工程學(xué)院，碩士研究生。

2016-05-19