文／趙興東·沈陽黎明航空發(fā)動機(jī)（集團(tuán)）有限責(zé)任公司

TC17合金均質(zhì)整體葉盤毛坯等溫成形技術(shù)研究

文／趙興東·沈陽黎明航空發(fā)動機(jī)（集團(tuán)）有限責(zé)任公司

確定TC17合金均質(zhì)整體葉盤毛坯的熱加工工藝，生產(chǎn)出組織和性能均符合標(biāo)準(zhǔn)要求的大型整體葉盤毛坯，進(jìn)行了鍛造工藝、熱處理制度對TC17合金均質(zhì)整體葉盤毛坯組織和性能影響的研究。試驗(yàn)結(jié)果表明，采用近β等溫鍛成形+雙固溶處理可實(shí)現(xiàn)整體葉盤毛坯不同部位綜合性能的良好匹配，保證了不同部位對性能的不同設(shè)計(jì)要求。

整體葉盤對盤而言要有高的強(qiáng)度、斷裂韌性、抗裂紋擴(kuò)展能力、蠕變性能和較高的低周疲勞，葉片要有高的強(qiáng)度、塑性、熱穩(wěn)定性、高周疲勞性能。要在一個(gè)鍛件上同時(shí)滿足各項(xiàng)性能指標(biāo)，采用合理的鍛造工藝及熱處理工藝是獲得綜合性能優(yōu)良鍛件的關(guān)鍵。某發(fā)動機(jī)用整體葉盤鍛件最大直徑近1100mm，重量達(dá)500kg。考慮葉盤不同部位性能各有側(cè)重又彼此兼顧的要求，開展了整體葉盤等溫鍛造工藝參數(shù)和熱處理工藝對TC17合金盤件組織和性能影響的研究。

試驗(yàn)方案

鍛造工藝試驗(yàn)

⑴試驗(yàn)材料。試驗(yàn)用棒料（φ170mm×440mm）相變點(diǎn)為 895℃，將棒材加熱到850℃，在水壓機(jī)上鍛造，變形量75%，鍛成圓餅后分成六個(gè)相同的扇形餅坯。

⑵試驗(yàn)方案。①β鍛造工藝試驗(yàn)。將1個(gè)扇形餅坯再次鍛造，坯料加熱溫度920℃, 變形量50%，鍛后空冷。經(jīng)固溶+時(shí)效（800℃保溫4h，水冷+620℃保溫8h，空冷）處理后，進(jìn)行組織性能檢測。②α+β鍛造工藝試驗(yàn)。將其余5個(gè)扇形餅坯再次鍛造，變形量50%，每個(gè)扇形餅坯的加熱溫度和冷卻方式見表1。經(jīng)固溶+時(shí)效處理后，進(jìn)行組織性能檢測。

熱處理工藝研究

⑴試驗(yàn)材料。試驗(yàn)料是采用近β鍛的整體葉盤鍛件。

表1 α+β鍛造工藝試驗(yàn)方案

⑵試驗(yàn)方案。將盤件分成兩個(gè)半盤，對每個(gè)半個(gè)盤件進(jìn)行不同制度的熱處理，具體方案見表2。處理后進(jìn)行組織性能檢測。

表2 熱處理試驗(yàn)方案

試驗(yàn)結(jié)果與分析

鍛造工藝試驗(yàn)

⑴β鍛造工藝試驗(yàn)。β鍛的組織見圖1，性能數(shù)據(jù)見表3及表4。試驗(yàn)表明，采用β鍛工藝，鍛件的組織為典型的網(wǎng)藍(lán)組織，其室溫拉伸、高溫拉伸、熱穩(wěn)性能均能達(dá)到指標(biāo)要求，特別是斷裂韌性、蠕變性能好，但高周疲勞性能數(shù)據(jù)偏低，無法達(dá)到性能指標(biāo)要求。

⑵ α+β鍛造工藝試驗(yàn)。α+β鍛的組織見圖2，性能數(shù)據(jù)見表5、表6。

圖1 β鍛的組織

從圖2可以看出，α+β鍛后經(jīng)固溶+時(shí)效處理，組織均為等軸組織，但兩種溫度下鍛造后的組織中的α相的數(shù)量有明顯的差異，880℃（近β鍛）組織中α的數(shù)量約為25%，與雙態(tài)組織相似；而845℃（兩相鍛）組織中α的數(shù)量約為40%，是典型的等軸組織。相同溫度鍛后不同冷卻方式對組織的影響不大，隨著冷速的增加，等軸α相略有減少，條狀α略有增加，α相總量基本沒變。

從表5、表6中可以看出，采用（α+β）兩相區(qū)下部鍛造工藝，其室溫性能、高溫性能、高周疲勞性能、低周疲勞均能達(dá)到目標(biāo)要求，但（α+β）兩相區(qū)下部鍛造斷裂韌性、蠕變性能較差；采用近β鍛造工藝，其室溫性能、高溫性能、高周疲勞性能滿足目標(biāo)要求的同時(shí)，其斷裂韌性較（α+β）兩相區(qū)下部鍛造的數(shù)據(jù)有很大的提高，蠕變性能也有所改善，解決了強(qiáng)度、塑性、韌性、蠕變性能和高低周疲勞性能的綜合匹配問題。近β鍛鍛后冷速對力學(xué)性能也有一定的影響，水冷的強(qiáng)度和高周疲勞性能比空冷的略高些。

熱處理工藝試驗(yàn)

⑴高倍組織。兩種不同熱處理制度下的盤件高倍組織見圖3。

表3 β鍛造組織力學(xué)性能數(shù)據(jù)一

圖2 α+β鍛的組織（×500）

表4 β鍛造組織力學(xué)性能數(shù)據(jù)二

表5 α+β鍛造組織力學(xué)性能數(shù)據(jù)一

表6 α+β鍛造組織力學(xué)性能數(shù)據(jù)二

從圖中可以看出，經(jīng)均勻化（880℃保溫2h，風(fēng)冷）處理較未均勻化處理的盤高倍組織中等軸α相減少，條狀α增加，α相總量略有減少。

⑵力學(xué)性能。兩種不同熱處理制度下盤件力學(xué)性能見表7、表8。

為了提高輪盤的斷裂韌性，在熱處理（800℃/4h，水冷+630℃/8h，空冷）之前，增加一次高溫均勻化（880℃）處理，以期適當(dāng)降低合金的強(qiáng)度來提高輪盤的KIC值。由表7、表8可知，在固溶時(shí)效處理之前，增加一次均勻化處理，其室溫強(qiáng)度降低，從而改善了輪盤的平面應(yīng)變斷裂韌性值（KIC）。另外，增加一次均勻化處理，雖使盤件的室溫拉伸性能、室溫高周軸向應(yīng)力疲勞強(qiáng)度有所降低，但均能滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。

從組織來看，即使在等軸組織中，等軸α相的數(shù)量和大小同樣影響合金的斷裂韌性，減少組織中等軸α相的數(shù)量，斷裂韌性增高。在固溶時(shí)效之前，增加均勻化處理，正是出于減少等軸組織中的等軸α相，增加條狀α的目的。試驗(yàn)結(jié)果表明，增加一次高溫均勻化處理以適當(dāng)降低合金的強(qiáng)度，有利于提高輪盤的斷裂韌性。

整體葉盤毛坯的試制

成形工序

基本成形工序：下料→加熱（兩相區(qū)）→制坯→加熱（兩相區(qū)）→鐓餅→粗加工→探傷→加熱（近β相區(qū)）→等溫鍛→熱處理（雙固溶+時(shí)效）。

試制結(jié)果

⑴力學(xué)性能。解剖件的力學(xué)性能見表9、表10。

圖3 兩種熱處理制度下盤件的高倍組織

表7 室溫拉伸性能

表8 室溫?cái)嗔秧g性性能和高周軸向應(yīng)力疲勞性能

檢測結(jié)果表明，整體葉盤葉片部位的室溫拉伸、硬度、熱穩(wěn)定、缺口位伸、高溫拉伸、高溫持久、高周疲勞性能，盤件部位的室溫拉伸、沖擊、低循環(huán)疲勞、斷裂韌性、高溫蠕變性能均符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

⑵高低倍組織。低倍組織無冶金缺陷，高倍組織（見圖4）基本上是雙態(tài)組織，組織中等軸α相的含量為15%～20%，低高倍組織均符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

表9 力學(xué)性能（葉片部位）

表10 力學(xué)性能（盤部位）

圖4 不同部位的高倍組織

結(jié)論

⑴確定的近β等溫鍛造，并經(jīng)雙固溶加時(shí)效處理的工藝，可使整體葉盤毛坯獲得優(yōu)異的綜合性能，既能滿足葉片具有高的強(qiáng)度、塑性和高周疲勞性能，又能滿足輪盤好的高溫性能、低周疲勞性能和斷裂韌性性能要求。

⑵試制的整體風(fēng)扇葉盤毛坯，組織和性能均達(dá)到了技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)要求。