劉文光， 余宏寶， IMAM MOUSTAFA I., 何文福

(1.上海大學(xué) 土木工程系,上海 200444； 2.瑪格巴(上海)橋梁構(gòu)件有限公司，上海 201402)

傾斜旋轉(zhuǎn)型三維隔震裝置的力學(xué)模型和豎向性能試驗(yàn)研究

劉文光1， 余宏寶1， IMAM MOUSTAFA I.2, 何文福1

(1.上海大學(xué) 土木工程系,上海 200444； 2.瑪格巴(上海)橋梁構(gòu)件有限公司，上海 201402)

基于鉛芯橡膠隔震支座的變形及耗能力學(xué)性能特點(diǎn)，設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)出一種新型的傾斜旋轉(zhuǎn)型三維隔震裝置，給出了三維隔震裝置的組成構(gòu)造和力學(xué)性能設(shè)計(jì)方法，提出了三維隔震裝置的變形機(jī)理，推導(dǎo)了三維隔震裝置的剛度和阻尼的理論計(jì)算公式。設(shè)計(jì)了傾斜旋轉(zhuǎn)型三維支座的模型支座系統(tǒng)，并完成了豎向壓縮力學(xué)性能試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明該傾斜旋轉(zhuǎn)型三維隔震裝置構(gòu)造合理、傳力機(jī)制明確，在豎向變形狀態(tài)下具有良好的阻尼耗能性能；試驗(yàn)得到的支座剛度和理論計(jì)算剛度一致性較好。

傾斜旋轉(zhuǎn)；三維隔震；豎向隔震；力學(xué)性能

一種傳統(tǒng)觀點(diǎn)認(rèn)為，與水平地震作用相比，豎向地震作用較小，一般不會(huì)對(duì)結(jié)構(gòu)造成嚴(yán)重影響。但實(shí)際上，近20年的地震觀測(cè)記錄顯示，豎向地震作用在接近震中以及發(fā)震斷層的近斷層區(qū)域尤為明顯，甚至在很多臺(tái)站記錄到豎向地震動(dòng)遠(yuǎn)大于水平地震動(dòng)[1]。由此看來(lái)，對(duì)于豎向地震動(dòng)的隔震研究是十分必要的。

Fujita等[2]提出一種三維隔震系統(tǒng)，采用碟形彈簧作為豎向隔震器，橡膠支座作為水平隔震器。Yoo等[3]采用上部螺旋彈簧作為豎向隔震部件，采用疊層橡膠支座作為水平隔震部件，并申請(qǐng)了美國(guó)專(zhuān)利。Somaki等[4]開(kāi)發(fā)了一種三維隔震系統(tǒng)，由疊層橡膠支座用于水平方向隔震，碟形彈簧用于豎向隔震，并進(jìn)行了足尺試驗(yàn)以驗(yàn)證其力學(xué)性能。熊世樹(shù)[5]在組合碟形彈簧層間設(shè)置黏彈性材料支座層以增大阻尼，并和鉛芯橡膠支座組合成三維隔震支座。孟慶利[6]提出將組合碟形彈簧置于充滿(mǎn)黏滯材料的密閉缸體中，構(gòu)成豎向半主動(dòng)隔震系統(tǒng)，與下部的橡膠隔震支座組成三維隔震系統(tǒng)。張永山等[7]提出一種三維隔震抗傾覆支座，采用添加鋼絲繩的抗拉橡膠支座為水平隔震器，厚橡膠支座為豎向隔震器。還有很多學(xué)者進(jìn)行了液壓隔震系統(tǒng)[8]、金屬波紋管隔震系統(tǒng)[9]、滾動(dòng)密封型空氣彈簧隔震系統(tǒng)[10]等豎向隔震系統(tǒng)的相關(guān)試驗(yàn)研究。

總體來(lái)看，目前有關(guān)豎向隔震的研究，所提出的大部分裝置能夠提供的豎向耗能能力比較有限。對(duì)三維隔震裝置的研究才剛剛開(kāi)始，其裝置構(gòu)造設(shè)計(jì)以及力學(xué)性能仍是亟待解決的關(guān)鍵問(wèn)題，仍需要廣泛深入的研究。

本文介紹了一種新型的三維隔震支座，通過(guò)下部橡膠支座的傾斜，成功地將支座豎向運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)化為下部橡膠支座組合的轉(zhuǎn)動(dòng)，并提供豎向阻尼，從而起到豎向隔震效果。

1 三維隔震裝置設(shè)計(jì)

本文提出了一種傾斜旋轉(zhuǎn)型的三維隔震支座(3-Dimensional Rotational Seismic Isolator,3DRSI)。該裝置主要由三部分構(gòu)成，分別是裝置上部用于水平隔震的鉛芯橡膠隔震支座(Lead Rubber Bearing,LRB)，裝置中部提供轉(zhuǎn)動(dòng)自由度的轉(zhuǎn)動(dòng)鋼板，裝置下部用于豎向隔震的鉛芯橡膠隔震支座組合，該新型三維隔震裝置構(gòu)造示意圖,如圖1所示。

(b) 三維隔震裝置構(gòu)造

1.1 豎向隔震設(shè)計(jì)

下部的LRB通過(guò)上下連接件分別和中部的轉(zhuǎn)動(dòng)鋼板及下部結(jié)構(gòu)相連，為了使支座整體具有豎向自由度，連接件設(shè)有一定的角度。上下連接件設(shè)有相同的傾斜角度，下部LRB在斜向分量F1和F2的作用下發(fā)生壓剪變形，其斜向位移導(dǎo)致下部LRB組合整體發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)并產(chǎn)生豎向位移，上部水平LRB與轉(zhuǎn)動(dòng)鋼板之間的接觸面為聚四氟乙烯材料，可以保證轉(zhuǎn)動(dòng)面間有較小的摩擦而不阻礙裝置發(fā)生豎向位移,如圖2所示。整個(gè)裝置在豎向由組合LRB的疊層橡膠提供豎向剛度和回復(fù)力，由鉛芯的屈服變形耗能。

1.2 水平隔震設(shè)計(jì)

用于水平隔震的上部鉛芯橡膠支座由多層鋼板和橡膠薄片經(jīng)過(guò)高溫硫化而成，經(jīng)過(guò)合理設(shè)計(jì)可以提供適宜的水平隔震剛度和阻尼性能。由于下部LRB組合的豎向隔震作用，上部裝置和建筑結(jié)構(gòu)豎向基本處于剛性平動(dòng)狀態(tài)。水平地震作用經(jīng)過(guò)上部的鉛芯橡膠支座水平隔震后傳遞給建筑結(jié)構(gòu)，由于鉛芯橡膠支座的水平震作用，上部建筑結(jié)構(gòu)水平向亦處于剛性平動(dòng)狀態(tài)。由此，實(shí)現(xiàn)了建筑結(jié)構(gòu)的三維隔震。

圖2 下部鉛芯橡膠支座受力示意圖

上部鉛芯橡膠隔震支座有很大的豎向剛度，豎向變形很小，裝置的豎向變形主要是下部鉛芯橡膠支座組合的壓縮變形，大部分豎向振動(dòng)能量通過(guò)下部鉛芯橡膠支座組合的鉛芯耗散。

與國(guó)內(nèi)外已有的其他三維隔震裝置相比，此新型三維隔震裝置不僅在水平方向能夠提供比較穩(wěn)定的隔震剛度和良好的耗能能力，而且可以在豎向提供適宜的剛度和良好的耗能能力。

2 三維隔震裝置的力學(xué)性能分析

新型三維隔震裝置的力學(xué)性能包括水平剪切力學(xué)性能和豎向壓縮力學(xué)性能。整個(gè)裝置的力學(xué)性能可以看做是上部水平隔震系統(tǒng)和下部豎向隔震系統(tǒng)并聯(lián)組合的力學(xué)性能。本文主要關(guān)注3DRSI的豎向變形機(jī)理、等效剛度及等效黏性阻尼比。

2.1 三維隔震裝置的豎向變形機(jī)理

下部LRB組合的變形狀態(tài),如圖3所示。為充分發(fā)揮下部支座的變形能力，支座位置離旋轉(zhuǎn)中心的距離l需足夠大，以免阻礙和限制支座的剪切變形。

圖3 下部LRB組合變形示意圖

定義下部LRB組合的豎向位移為h，轉(zhuǎn)動(dòng)位移為φ，由圖3和圖4可知兩種位移之間的關(guān)系為

(1)

式中：d為下部支座靜的水平位移；θ為下部支座的傾斜角度。

圖4 下部鉛芯橡膠支座變形示意圖

在上部結(jié)構(gòu)自重P的作用下，三維隔震裝置在其靜平衡狀態(tài)下會(huì)有一個(gè)初始變形，下部LRB組合在其靜平衡狀態(tài)下的豎向位移h0和轉(zhuǎn)動(dòng)位移φ0分別為

(2)

(3)

一般LRB的變形不宜過(guò)大，在支座位置離旋轉(zhuǎn)中心的距離l足夠大的設(shè)計(jì)下，下部LRB組合的豎向變形能力和轉(zhuǎn)動(dòng)能力受到支座的剪切變形能力的限制，即下部LRB組合的設(shè)計(jì)豎向位移和設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)動(dòng)位移分別為

[h]≤[δ]L·sinθ

(4)

(5)

下部LRB組合的極限豎向位移和極限轉(zhuǎn)動(dòng)位移分別為

hmax≤δmax,L·sinθ

(6)

(7)

2.2 三維隔震裝置的剛度分析

上部水平隔震系統(tǒng)是一個(gè)鉛芯橡膠支座，其相關(guān)力學(xué)性能的研究目前已較為成熟，其豎向剛度KV,U[11]為

(8)

式中，Ecb為修正后的表觀彈性模量。

(9)

式中：KV,U為上部LRB的豎向剛度；A為L(zhǎng)RB的截面積(包括橡膠面積和鉛芯面積)；TR為橡膠層總厚度(TR=n·tr，其中n為橡膠層數(shù),tr為一層橡膠的厚度)；Ec為橡膠的表觀彈性模量；Eb為橡膠的體積模量；E0為橡膠的彈性模量(E0≈3G，G是橡膠的剪切模量)；κ為考慮橡膠硬度的修正系數(shù)；S1為L(zhǎng)RB的第一形狀系數(shù)。

3DRSI的水平向屈服后剛度和屈服荷載分別為

(10)

(11)

水平向等效剛度為

(12)

式中：Kd,U、Qd,U、Keff,U分別為上部LRB的屈服后剛度、屈服荷載和等效剛度；Ap為鉛芯的截面積；α為鉛芯的修正系數(shù)；σpb為鉛芯的屈服應(yīng)力；δU為上部LRB的剪切位移。

下部LRB組合可視為三個(gè)或三個(gè)以上傾斜的鉛芯橡膠隔震支座并聯(lián)，每個(gè)單獨(dú)的鉛芯橡膠隔震支座剛度可以視為斜向LRB的兩斜向剛度的并聯(lián)。下部LRB組合的豎向屈服前剛度、屈服后剛度、屈服荷載和等效剛度分別為

(13)

(14)

(15)

(16)

式中：KV,L、Kd,L、Qd,L、Keff,L分別為下部LRB的豎向剛度、屈服后剛度、屈服荷載和等效剛度；N為下部系統(tǒng)中使用的LRB個(gè)數(shù)。

3DRSI的豎向剛度可以視為上部裝置和下部裝置串聯(lián)的剛度。3DRSI的豎向屈服前剛度和屈服后剛度分別為

(17)

(18)

3DRSI的豎向等效剛度為

(19)

3DRSI的豎向屈服荷載即為下部LRB組合的豎向屈服荷載。3DRSI的豎向剛度模型,如圖5所示。

圖5 3DRSI的豎向剛度模型

在三維隔震裝置的使用過(guò)程中，通常安裝一些附屬構(gòu)件以限制下部系統(tǒng)的水平位移，此時(shí)，可以認(rèn)為3DRSI的水平性能就是上部LRB的水平性能。

2.3 三維隔震裝置的耗能分析

確定等效黏性阻尼比的原則是基于能量耗散相等的原理[12]，即在一個(gè)振動(dòng)循環(huán)內(nèi)讓等效黏性阻尼做的功等于實(shí)際阻尼耗散的能量。對(duì)于LRB來(lái)說(shuō)，一個(gè)振動(dòng)循環(huán)內(nèi)的能量耗散ED為

ED=4Qd(δ-Qd/Ku)

(20)

(21)

(22)

3DRSI的水平向等效阻尼比為

(23)

3DRSI的豎向等效阻尼比為

(24)

3 支座豎向性能測(cè)試

3.1 試驗(yàn)支座模型及參數(shù)

為確定3DRSI的力學(xué)性能，進(jìn)行了支座原型豎向壓縮試驗(yàn)。豎向加壓裝置為一臺(tái)500 t電液伺服萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)，如圖6所示。其最大豎向位移可達(dá)到500 mm，最大加載速度可達(dá)60 mm/min。

為了探究下部系統(tǒng)傾斜角度對(duì)3DRSI的力學(xué)性能的影響，特裝配了兩組支座進(jìn)行試驗(yàn)，傾斜角度分別為10°和20°，傾斜角的不同是通過(guò)使用不同角度的連接件實(shí)現(xiàn)的。試驗(yàn)用3DRSI裝配體,如圖7所示。

圖6 試驗(yàn)機(jī)示意圖

圖7 試驗(yàn)用3DRSI裝配體原型

試驗(yàn)共測(cè)試了3種下部LRB組合參數(shù),如表1所示。

表1 下部LRB參數(shù)

下部LRB所采用的橡膠材料的參數(shù)見(jiàn)表2。

表2 橡膠材料的參數(shù)

3.2 豎向壓縮測(cè)試結(jié)果

為了驗(yàn)證3DRSI的豎向承載能力并得到其豎向剛度數(shù)據(jù)，采用循環(huán)加載方式，對(duì)傾斜度為10°和20°的支座分別進(jìn)行加載。試件加載工況,如表3所示。

表3 支座的加載工況

試驗(yàn)所得部分工況下力-位移曲線,如圖8所示。

(a) 工況1力-位移曲線

(b) 工況2力-位移曲線

(c) 工況3力-位移曲線

(d) 工況4力-位移曲線

(e) 工況5力-位移曲線

(f) 工況6力-位移曲線

由圖8可知，豎向滯回曲線呈扁梭形，在多種工況下，不同加載循環(huán)的曲線都非常相近，說(shuō)明新型隔震具有非常穩(wěn)定的滯回耗能能力。

對(duì)比傾斜角度10°和20°工況結(jié)果可見(jiàn)，若支座傾斜角度較大，則豎向位移也會(huì)相應(yīng)增大，支座耗能能力增強(qiáng)。但初始豎向剛度會(huì)有所降低。在同樣的荷載作用下，傾斜角度為20°的支座，位移明顯偏大，在位移發(fā)展到一定程度時(shí)，支座剛度有略微的增大。

3.3 試驗(yàn)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果比較

試驗(yàn)測(cè)得3DRSI的豎向等效剛度與理論計(jì)算值的比較見(jiàn)表4。

由表4可知，下部采用LRB-3型支座時(shí)，由于支座采用的橡膠材料具有更大的剪切模量，表現(xiàn)出較大的初始剛度。

對(duì)于LRB-1型支座和LRB-3型支座，豎向剛度的理論計(jì)算值和試驗(yàn)值的誤差<±10%，驗(yàn)證了理論計(jì)算公式的正確性。而LRB-2型支座豎向剛度的理論值和試驗(yàn)值的誤差較大，這是由于所選用支座橡膠層厚度較大，理論公式所用的假設(shè)不再適應(yīng)，算得的結(jié)果偏差較大，需要對(duì)理論公式進(jìn)行修正。

表4 支座豎向等效剛度試驗(yàn)值與理論值對(duì)比

Fig.4 Contrast of vertical equivalent stiffness of experimental and theoretical values for 3DRSI

下部支座類(lèi)型工況等效豎向剛度/(kN·mm-1)理論值試驗(yàn)值誤差/%LRB-1123.519.5-17.02LRB-1222.321.8-2.24LRB-1322.322.2-0.45LRB-1420.822.58.17LRB-1510.511.48.57LRB-169.910.910.10LRB-2713.57.7-42.96LRB-2814.110.6-24.82LRB-3950.145.7-8.78LRB-31039.435.5-9.90LRB-31145.347.65.08LRB-31252.157.149.67

4 結(jié) 論

本文基于鉛芯橡膠隔震支座的構(gòu)造和力學(xué)性能特征，開(kāi)發(fā)了一種構(gòu)造合理、傳力路徑明確的新型三維隔震裝置，通過(guò)設(shè)置傾斜連接件，將支座豎向壓縮變形轉(zhuǎn)化為下部裝置的轉(zhuǎn)動(dòng)。通過(guò)傾斜旋轉(zhuǎn)型三維隔震裝置模型的豎向力學(xué)性能試驗(yàn)研究了該裝置的豎向壓縮力學(xué)性能，試驗(yàn)結(jié)果表明所設(shè)計(jì)的三維隔震裝置具有適宜的豎向隔震剛度和良好的阻尼耗能特性，試驗(yàn)結(jié)果與理論預(yù)測(cè)結(jié)果的一致性較好。

今后將進(jìn)一步開(kāi)展傾斜旋轉(zhuǎn)型三維隔震支座原型支座和水平向與豎向同時(shí)輸入的減震效應(yīng)研究。

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Tests for mechanical model of an inclined rotational three-dimensional seismic isolation device and its vertical performance

LIU Wenguang1, YU Hongbao1, IMAM MOUSTAFA I2., HE Wenfu1

(1. Department of Civil Engineering, Shanghai University, Shanghai 200444, China；2. Mageba (Shanghai) Bridge Component Co., Ltd., Shanghai 201402, China)

A new three-dimensional seismic isolation device based on mechanical properties including deformation and energy dissipation of lead core rubber bearings was proposed. The progress of its three-dimensional seismic isolation was introduced. The components and mechanic properties of the device were described. The theoretical calculation formulas for its stiffness and damping were derived. The model of the 3D rotational seismic isolation device was designed, and its vertical compression tests were performed. The test results showed that the three-dimensional seismic isolation device is reasonably designed with a clear force transmission mechanism; it has a suitable vertical stiffness and a good energy-dissipating capacity; the designed data and test data of its vertical stiffness agree well each other.

inclined rotation; three-dimensional seismic isolation; vertical isolation; mechanical property

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51478257);教育部博士點(diǎn)基金項(xiàng)目(20133108110024);上海市自然科學(xué)基金項(xiàng)目(15ZR1416200)

2015-11-25 修改稿收到日期：2016-02-25

劉文光 男，博士,教授，博士生導(dǎo)師，1968年生

TU318

A

10.13465/j.cnki.jvs.2017.09.011