許平，焦博，侯娜，王詩柔，李杰

（1.大連益利亞工程機械有限公司，遼寧大連116023；2.大連慧昌海洋工程技術(shù)有限公司，遼寧大連116019）

手動單軌起重機抗震分析

許平，焦博1，侯娜2，王詩柔1，李杰1

（1.大連益利亞工程機械有限公司，遼寧大連116023；2.大連慧昌海洋工程技術(shù)有限公司，遼寧大連116019）

對反應堆廠房手動單軌起重機進行抗震分析，利用ANSYS有限元軟件將廠房主體結(jié)構(gòu)與運行機構(gòu)和裝載葫蘆進行有效結(jié)合，對核電設(shè)備進行整體抗震分析。采用結(jié)構(gòu)靜力計算、模態(tài)分析、譜分析，通過CQC振型組合方法對相關(guān)子結(jié)構(gòu)進行校核驗證，保證總體結(jié)構(gòu)抗震分析的有效性和完整性，使抗震起重機更加優(yōu)化。

譜分析；靜力分析；模態(tài)分析

目前核電廠房中的單軌起重機在進行抗震計算時，一般采用對橫梁的強度進行分析，看橫梁是否有強度破壞，但是橫梁的強度問題并不是地震分析中的主要問題，地震中最常出現(xiàn)的問題是空載靜止的情況下，手拉葫蘆的小車有可能脫離橫梁飛射出去，從而導致廠房內(nèi)的設(shè)備和起重機的損壞。因此，對手動單軌起重機的抗震分析需要建立整體模型，除了分析橫梁的強度，更重要的是分析小車的輪壓。

本文研究某核電廠房的手動單軌起重機，該機構(gòu)由三部分組成：通過預埋件與廠房頂部連接的工字鋼、與型鋼連接的運行小車、小車下方的手動葫蘆，將對該起重設(shè)備進行整體抗震分析，并做出詳解。根據(jù)結(jié)構(gòu)形式采用振型分解反應譜法[1]，把多個自由度體系分解成若干個單自由度體系振動的組合，將各個振型計算出的地震效應按一定規(guī)則組合起來，求出總的地震響應。采用堆型為ACP1000人員通行的水平和豎直方向樓層反應譜，輸入時程采用單組人工擬合時程，包含相互獨立并正交的三條時程。

1 計算說明

（1）計算方法：采用結(jié)構(gòu)靜力計算、模態(tài)分析、譜分析，結(jié)果為譜分析和靜力分析結(jié)果疊加，使用CQC（Complete Quadratic Combination完全二次項組合）法，對X、Y、Z方向進行地震譜合成，對三個方向譜響應完全二次項組合。

（2）阻尼系數(shù)：通過文獻[2]選取阻尼系數(shù)，根據(jù)反應堆外圍廠房40 t以下吊車技術(shù)規(guī)格書中關(guān)于地震計算要求，運行安全地震（SL-1）地震阻尼比為2%，極限安全地震（SL-2）地震阻尼比為4%；抗震分析的計算條件是空載、靜止、停在駐車位置。

（3）坐標的確定：系列手拉葫蘆單軌起重機在不同的房間內(nèi)，在計算時將有限元模型的整體坐標系與廠房坐標系保持一致，即與地震譜坐標系方向一致。

（4）有限元模型說明：手動單軌起重機的軌道橫梁為工字鋼結(jié)構(gòu)，道橫梁采用板殼單元模擬，手動葫蘆采用板殼與梁單元模擬；起升鏈條采用LINK10受拉桿單元模擬，能夠很好的模擬機構(gòu)在地震作用下的響應；吊重作為集中質(zhì)量載荷加在起升葫蘆相應位置；通過密度補償?shù)姆绞绞沟眠\行小車與葫蘆模型質(zhì)量與實際質(zhì)量一致。

（5）手動單軌起重機橫梁參數(shù)：橫梁為工字型鋼200×100×7×11.4工字型鋼，長度9 000 mm.

（6）抗震計算要求：保證在發(fā)生地震期間吊車的零部件不掉落并不產(chǎn)生飛射物，即手拉葫蘆的小車不能脫離橫梁。

（7）計算判定準則如下：

1）材料參數(shù)見表1.

表1 材料參數(shù)表

2）許用應力

按照反應堆外圍廠房40 t以下吊車技術(shù)規(guī)格書要求，應滿足的強度要求為：

金屬結(jié)構(gòu)的材料為Q235B，在地震載荷作用下起重機金屬結(jié)構(gòu)的許用應力為：

2 計算工況

手動單軌起重機整體有限元模型，如圖1所示。

圖1 整機模型

對于手動單軌起重機，計算空載工況，由于其屬于非對稱結(jié)構(gòu)形式，需要計算運行小車兩側(cè)駐車位置，SL-1地震與SL-2地震，空載，各工況均為靜止工況，除了自重沖擊系數(shù)外無其它系數(shù)，自重沖擊系數(shù)取1.05.相關(guān)工況見表2.

表2 工況列表

3 模態(tài)分析

運行小車處于軌道橫梁不同位置時，對于起重機整體模態(tài)影響很小，不做詳細數(shù)據(jù)羅列，只針對空載工況狀態(tài)下起重機模態(tài)進行計算與數(shù)據(jù)匯總。

模態(tài)分析共計算80階頻率，其中三個平動方向振型質(zhì)量參與系數(shù)達到90%的數(shù)據(jù)進行匯總見表3，表中Sum UX、Sum UY、Sum UZ為整體坐標系X、Y、Z三方向振型質(zhì)量參與系數(shù)百分比累加值。

表3 振型質(zhì)量參與系數(shù)表

對計算頻率為100 Hz以內(nèi)數(shù)據(jù)進行列表。由于存在起升鏈條，存在起重機旋轉(zhuǎn)自由度，前二階振頻為0，得到起重機三個平動自由度方向的振型質(zhì)量參與系數(shù)，見表4.

表4 頻率與振型質(zhì)量參與系數(shù)信息表

4 有限元疊加合成

手動單軌起重機橫梁與房間混凝土連接處的標高為27.7 m，輸入SL-1、SL-2對應的廠房樓層反應譜，根據(jù)空載靜態(tài)計算與空載地震計算運行小車輪壓數(shù)據(jù)，判斷小車是否脫離軌道；現(xiàn)僅對SL-1與SL-2地震情況下，選取小車處于軌道橫梁左側(cè)駐車位置工況三，截取有限元計算結(jié)果如圖2，其他工況計算結(jié)果以提取數(shù)據(jù)方式進行匯總。

圖2 工況三計算結(jié)果

5 結(jié)果匯總及結(jié)論分析

（1）各工況地震計算結(jié)果匯總見表5.

表5 空載工況計算結(jié)果總表

（2）結(jié)論分析

根據(jù)小車處于橫梁不同位置的多種工況，匯總空載在SL-1與SL-2工況下，橫梁最大應力分別為12.19 MPa、17.23 MPa，根據(jù)判定計算準則中的數(shù)據(jù)，確定其均小于相應許用應力，橫梁最大位移為0.017 mm；地震工況下，運行小車最小輪壓為0.01 kN，即不會出現(xiàn)運行小車上拋而產(chǎn)生飛射物的情況[3]。

通過以上分析可知，該重機滿足反應堆外圍廠房40 t以下吊車技術(shù)規(guī)格書中的抗震要求。

[1]李忠獻，李忠誠，沈望霞.核反應堆廠房結(jié)構(gòu)樓層反應譜的敏感性分析[J].核動力工程，2005，26（1）：44.

[2]李田.結(jié)構(gòu)時程動力分析中的阻尼取值研究樂設(shè)施安全規(guī)范[J].廣東土木與建筑，2008（4）：23-25.

[3]北京鋼鐵設(shè)計研究總院.GB50017-2003鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2003.

Manual Monorail Crane Seismic Analysis

XU Ping1，JIAO Bo1，HOU Na2，WANG Shi-rou1，LI Jie1
（1.Dlian Yiliya Construction Machinery Co.，Ltd，Dalian Liaoning 116023，China；2.Dalian Huichang Marine Engineering Technology Co.，Ltd.，Dalian Liaoning 116019，China）

Seismic analysis was carried out on the manual monorail crane in reactor workshop.The main structure of workshop and running mechanism and loading hoist was effectivly combinated by ansys finite elemeng analysis software.The structure was checked by using static analysis，modal analysis，spectrum analysis and the CQC modal combination.These methods can ensure the sffectiveness and integrity of the overall structure，and make the seismic crane more optimization.

spectrum analysis；static analysis；modal analysis

TH218

A

1672-545X（2017）03-0104-03

2016-12-20

許平（1979-），女，遼寧人，工程師，學士，主要從事機械設(shè)計與計算分析。