賈敬偉,劉振偉
(山東鋼鐵集團日照有限公司,山東 日照276806)
日照鋼鐵轉(zhuǎn)爐為適應國家環(huán)保要求,滿足鋼鐵工業(yè)污染物排放標準(DB 37/990—2013),一次除塵采取干法凈化及回收裝置,對轉(zhuǎn)爐煤氣進行凈化處理并回收利用。系統(tǒng)風量為65 000 m3/h,除塵后的煤氣根據(jù)煤氣品質(zhì)及生產(chǎn)狀況回收或放散,煤氣回收期需經(jīng)煤氣冷卻器二次冷卻,溫度降至65℃后進入煤氣柜貯存,煤氣含塵濃度≤10 mg/m3,非回收期經(jīng)65 m高煙囪點火放散,排放氣體的含塵濃度≤20 mg/m3。自干法凈化及回收裝置投用后,轉(zhuǎn)爐煤氣回收一直保持在120 m3/t左右,煉鋼工序能耗為正值。為了有效提升煤氣回收,需經(jīng)過工藝改進和操作提升,以實現(xiàn)“負能”煉鋼。
自回收轉(zhuǎn)爐煤氣以來,回收量在120 m3/t左右,煉鋼工序能耗較高,具體數(shù)據(jù)見表1。影響煉鋼工序能耗的主要方面是轉(zhuǎn)爐煤氣回收量、蒸汽回收量和氧氣消耗量,其中轉(zhuǎn)爐煤氣回收量是轉(zhuǎn)爐工序能否實現(xiàn)“負能”煉鋼的關鍵。目標煤氣回收平均123 m3/t,是否還有提升空間,使轉(zhuǎn)爐工序達到負能煉鋼,需要一個理論數(shù)據(jù)支持。
表1 2016年1—9月份煤氣回收情況 m3/t
轉(zhuǎn)爐理想工況條件如下:1)進入熔池的碳除進入終點鋼水外,全部氧化為CO和CO2,并100%回收為轉(zhuǎn)爐煤氣;2)入爐內(nèi)的氧氣全部用于元素的氧化且無過氧化現(xiàn)象發(fā)生;3)轉(zhuǎn)爐爐氣在回收過程中,無空氣混入,其顯熱由余熱鍋爐全部被蒸汽吸收;4)轉(zhuǎn)爐采用全鐵冶煉進入轉(zhuǎn)爐的鐵水熱焓滿足煉鋼要求。
熔池內(nèi)的碳以一定的比例氧化成CO和CO2在爐口處吸入少量的空氣后形成轉(zhuǎn)爐煙氣,轉(zhuǎn)爐的煙氣通過回收裝置成為可利用的轉(zhuǎn)爐煤氣(LDG)??梢姛煔饬渴寝D(zhuǎn)爐煤氣的最大發(fā)生量,影響煤氣發(fā)生量的主要因素是碳氧化物的生成量和吸收轉(zhuǎn)爐的空氣量。
按物料和熱平衡建立轉(zhuǎn)爐煤氣回收量模型:
式中:Σ2i=1ci為鐵水中碳和其他含碳物料中碳氧化產(chǎn)生的爐氣量之和,m3/t;α為空氣吸入系數(shù),η為煤氣回收比,λ為CO的比例。
轉(zhuǎn)爐煉鋼依靠鐵水的顯熱及鐵水內(nèi)C、S、Mn、P等元素的氧化反應熱完成煉鋼過程,原料條件和鋼水碳含量對煤氣回收影響十分明顯,其中鐵水比變化影響最大。通過寶鋼250 t轉(zhuǎn)爐煤氣回收量的實測結(jié)果得出,鐵水比變化±1%煤氣回收量變化±1.016 m3/t,鐵水碳變化±0.1%煤氣回收量變化±0.65 m3/t,鋼水出鋼碳變化±0.1%煤氣回收量變化±0.65 m3/t。
由于鐵水成分不穩(wěn)定,噴濺時爐口粘渣,另外煉鋼工根據(jù)習慣觀察爐口火焰進行煉鋼操作,造成煙罩降不到位,高溫爐氣中的CO部分在爐口處與空氣燃燒。因此造成空氣吸入,即影響煤氣量及煤氣熱值??諝馕胂禂?shù)增加,不僅使煙氣量增加(1+1.88α)倍,而且使煤氣中CO燃燒,導致煤氣熱值降低,即標準熱值煤氣體積減少。
轉(zhuǎn)爐煤氣回收不能片面追求數(shù)量,更重要的是提高CO的含量,提高標準熱值煤氣體積的回收,從以下方面控制:1)控制鐵水成分穩(wěn)定,減少噴濺而提升活動煙罩;2)加強操作,提高操作水平,減少觀察爐口火焰次數(shù);3)及時清理爐口粘渣,以保證活動煙罩講到位;4)必須投用爐口微差壓,并且使爐口段和末段煙道兩處的壓差檢測準確,出現(xiàn)問題及時維修,以保證空氣過剩系數(shù)可控;5)合理優(yōu)化供氧制度,適當增大供氧強度,提高碳氧反應的速率,使煤氣上升速率加快,縮短CO達標時間;6)改進回收方式與操作延長煤氣回收時間,根據(jù)其他鋼廠的成功經(jīng)驗,把杯閥前后的壓差控制值由200 Pa改為100 Pa,有效縮短回收杯閥的承壓時間,延長煤氣的回收時間。
經(jīng)過工藝改進和操作提升,日鋼轉(zhuǎn)爐煤氣回收從120 m3/t提高至132 m3/t,煉鋼工序能耗降至-3 kgce/t以下,實現(xiàn)了煉鋼工序“負能”煉鋼。
參考文獻:
[1] 成立良.煉鋼轉(zhuǎn)爐煙氣的回收利用技術[M].北京:中國環(huán)境科學出版社,1991:85-86.