王 嵐 編譯

關(guān)于輪胎橡膠吸收噪音性能之研究

王 嵐 編譯

輪胎發(fā)出噪音也是一個令人十分頭痛的問題。文中就這一命題展開了敘述，分析了輪胎噪音的幾大組成部分，提出了降低輪胎噪音的切實可行的方法。文章抓住兩個關(guān)鍵參數(shù)（彈性動態(tài)模量和機械損耗角正切）進行了深入的研究和探討。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，輪胎氣密層的吸音系數(shù)最大。究其原因，乃是它的動態(tài)模量最小，而機械損耗角正切最大。

輪胎橡膠；噪音；動態(tài)模量；機械損耗角正切

近年來，人們在降低動力設備噪音及改善汽車輪胎空氣動力學方面，開展了大量的研究工作。然而，輪胎卻成了汽車內(nèi)外噪音的一大“源泉”。輪胎產(chǎn)生噪音的途徑不是單一的，但可以把它劃分成幾大類型：

——輪胎胎體高頻振動；

——胎面接觸路面時，空氣在花紋溝槽內(nèi)流動；

——被滾動著的輪胎所吸收的空氣的流動；

——胎面上的花紋塊對路面的沖擊；

——花紋塊與路面接觸時產(chǎn)生的滑移現(xiàn)象。

測定輪胎的噪音，即被輪胎所輻射的聲能，可以在試驗室里于專用的試驗設備上進行，也可以讓汽車在道路上行駛時進行。在這二種情況下都會產(chǎn)生復雜的，但完全可以解決的問題，這就是以其他噪音（如車架、汽車整體甚至回聲）為背景，釋放出輪胎本身的噪音。

決定輪胎噪音強弱的因素，有輪胎滾動的速度，路面狀態(tài)和結(jié)構(gòu)，輪胎的內(nèi)壓及負荷，當然也包括輪胎的結(jié)構(gòu)和材料。在有關(guān)文獻中發(fā)表了大量的，以數(shù)學模型為基礎的研究成果。它們有的采用經(jīng)驗關(guān)系曲線，也有分析計算結(jié)果的，但都是旨在分析產(chǎn)生噪音的原由，提出消除噪音的方法。研究人員借助于數(shù)學模型，用有限元方法研究了輪胎結(jié)構(gòu)諸參數(shù)對噪音輻射的影響。但是，研究輪胎橡膠配方對噪音產(chǎn)生的影響，以及在試驗室里如何測定吸音系數(shù)，卻沒有引起足夠的重視。

文中提出了在專用的試驗裝置上測定橡膠吸音系數(shù)的方法（見圖1）。

圖1 用于吸音研究的試驗裝置示意圖

試驗裝置安置在外來噪音最低的房間內(nèi)。裝置構(gòu)架1由隔音材料制成，以降低外來噪音對試驗的影響。

分析材料的吸音性能，可根據(jù)聲音信號的頻率和強弱，通過放大器向電動揚聲器3（25ГДH，該揚聲器能保證高質(zhì)量地再現(xiàn)低頻信號，再現(xiàn)范圍20～2250 Hz）傳送聲音信號。該信號是一種規(guī)定頻率的單色正弦波。在空曠的室內(nèi)用橡膠吊索8固定的傳聲器7（在20～15 000 Hz范圍內(nèi)能良好地接受聲頻）可以削弱聲音信號，以減少外來噪音對試驗的影響。把數(shù)據(jù)從傳聲器傳輸?shù)诫娔X上，通過專門的程序評估無形的聲音的級別。校準之后，將接受試驗的材料試樣5（135×115 mm）安裝在固定框架6（可通過的口徑為115×95 mm）上，用夾具4固定住。然后，再在選定的聲音頻率條件下進行試驗。將測得的聲音等級數(shù)據(jù)，與在空曠室內(nèi)條件下所得數(shù)據(jù)進行對比。以此為基礎，采用回歸分析法對下列關(guān)系式加以處理，從而計算出材料的吸音系數(shù)K。

式中，l—放置試樣的室內(nèi)規(guī)定頻率的信號振幅；l0—在空曠室內(nèi)的條件下規(guī)定頻率的信號振幅；x—試樣厚度（m）。

根據(jù)試驗結(jié)果，在頻率為50～1000 Hz范圍內(nèi)計算出吸音系數(shù)（依據(jù)頻譜圖取其平均值），所有試樣的吸音系數(shù)的最大值，處于500～750 Hz頻率范圍內(nèi)。

文中的研究對象是10種類型的橡膠，由它們制成了無內(nèi)胎輪胎、轎車輪胎及輕型載重汽車輪胎的主要部件。這些輪胎中都含有金屬簾線緩沖層和織物簾線骨架層。圖2，圖3上列示了在聲音信號強度不同的條件下，兩種橡膠的吸音系數(shù)與頻率的相關(guān)性曲線。聲音信號強度可用注解里的數(shù)字表示。幾種橡膠的譜圖平均吸音系數(shù)也列于頻率分布圖（圖4）上。

圖2 在不同強度的聲音信號條件下, 胎面橡膠的吸音系數(shù)與頻率的相關(guān)性曲線.相關(guān)單位:1-10;2-20;3-30

圖3 在不同強度的聲音信號條件下,氣密層的吸音系數(shù)與頻率的相關(guān)性曲線. 相關(guān)單位: 1-10;2-20;3-30

圖4 按頻率計算的輪胎橡膠吸音系數(shù)之平均值

在研究吸音系數(shù)與頻率及信號強度的各自獨立的相關(guān)性曲線時，可以發(fā)現(xiàn)它們鮮明的非線性特征，該特征與橡膠彈性性能的非線性有關(guān)聯(lián)。當然，還可以發(fā)現(xiàn)，橡膠種類對吸音譜圖的形狀影響不大，但對吸音系數(shù)的絕對值的影響頗大。

對幾種輪胎橡膠部件（見圖4）的按譜圖計算的吸音系數(shù)平均值進行了比較。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，在不同振幅條件下，氣密層橡膠的吸音系數(shù)值最大。該氣密層由分子鏈不活潑的氯化丁基橡膠制成。其他輪胎橡膠部件的吸音系數(shù)很接近，差別不大，但膠料中生膠本身以及其他配合劑（如炭黑、硫磺等）會影響吸音系數(shù)的大小。

由非線性聲學理論得知，當聲波在擴散性的整體介質(zhì)中傳播時，聲音的衰減系數(shù)主要取決于聲音傳播的速度及松弛時間。既然，在堅硬物體中聲音傳播的速度由彈性模量所決定，那么很顯然，決定橡膠吸音性的主要因素是它的黏彈性。為了研究輪胎橡膠的黏彈性對其吸音性的影響，選擇了下列二種研究方法。

1 研究松弛時間對吸音性的影響

在帶有應變測量傳感器的功率儀上，研究了在固定應變條件下的應力松弛關(guān)系式。用二種暫時性函數(shù)形式，模擬了應力與時間的試驗性曲線。

式中，τ1和τ2—分別為長、短二種松弛時間；σ1和σ2—分別為第一、第二松弛時間所貢獻的預指數(shù)曲線；σ∞—平衡應力；σ1、σ2、σ∞、τ1和τ2用最小的二次方方法計算。

為了研究對吸音性的影響，選擇更加接近于聲音振蕩頻率的短時間τ1作為黏彈性參數(shù)。在分析所研究的橡膠譜圖中吸音系數(shù)最大值和松弛時間之間的相關(guān)性曲線時發(fā)現(xiàn)，它們之間產(chǎn)生了正相關(guān)性（相關(guān)性系數(shù)的計算值為0.76），也就是說，隨著松弛時間的延長，出現(xiàn)了吸音系數(shù)的最大值有所增大的趨勢。

2 在正脈沖儀器-1P上測定動態(tài)彈性模量和機械損耗角正切

該儀器的工作原理就是在自由落體狀態(tài)下，用錐形壓頭沖擊扁平的橡膠試樣，分析其沖擊動力學。此時，負荷的速度狀態(tài)，比任何時候都更符合滾動著的輪胎的負荷動力學狀態(tài)。在對黏彈性線性理論范圍內(nèi)獲得的實驗數(shù)據(jù)進行整理的基礎上，計算出在該范圍內(nèi)表征黏彈性能的二個參數(shù)：動態(tài)模量和機械損耗角正切。所得參數(shù)在（-1，1）范圍內(nèi)，對于所有橡膠部件來說都是標準的。這些橡膠部件的平均（根據(jù)譜圖）吸音系數(shù)的相互關(guān)系為：

式中，x1—彈性動態(tài)模量；x2—機械損耗角正切。

通過整理所得實驗數(shù)據(jù)，用最小二次方方法計算出如下系數(shù)的值：b0-75.154 06；b1--12.295 3；b2-19.342 7。系數(shù)b1呈現(xiàn)負值表明，隨著橡膠彈性動態(tài)模量的增大，吸音系數(shù)減小。此時，b2呈現(xiàn)正值證明，隨著機械損耗角正切的增大，吸音性能也隨之提高。從絕對值方面來看，b2比b1大了一些，這反映出這樣的一個事實，即損耗角正切對于所選擇的輪胎橡膠來說，其影響大一些。這些結(jié)論說明了這樣一種情況，與其他輪胎零部件相比，氣密層橡膠的吸音系數(shù)最大（見圖4）。與其他橡膠不同，該輪胎橡膠有二大因素在同時發(fā)揮作用：橡膠的動態(tài)模量最小，而損耗角正切最大。

總之，可以這樣說，用兩種研究方法得出的結(jié)果，都符合聲波在擴散型整體介質(zhì)中傳播的理論，從而可以對在試驗室試驗中所得到的輪胎橡膠黏彈性參數(shù)進行評估，以準確地預測輪胎橡膠的吸音性能。

[1] Кapaнeц A O. Иecлeдoвaниe Звyкoпoглoщeния шинныx peзин[J]. кayчyки peзинa, 2015(01):30-32.

[責任編輯：張啟躍]

TQ 336.1+1

B

1671-8232(2017)03-0030-03

2016-01-01