謝全敏,殷建強(qiáng),楊文東
(武漢理工大學(xué) 土木工程與建筑學(xué)院,湖北 武漢 430070)
光面爆破技術(shù)在巖石路塹邊坡施工中是一項(xiàng)十分重要的施工技術(shù)。只有根據(jù)實(shí)際爆破工程的地質(zhì)和地形條件,合理進(jìn)行巖石路塹邊坡光面爆破相關(guān)參數(shù)的設(shè)計(jì),并在施工中嚴(yán)控爆破工藝精度,才能達(dá)到設(shè)計(jì)要求的邊坡開挖輪廓和平整度。目前,光面爆破參數(shù)的設(shè)計(jì)方法歸納起來主要有3種:①理論計(jì)算公式法,給定一些假定條件,基于彈性理論、斷裂力學(xué)和損傷力學(xué)等理論,推導(dǎo)出光面爆破相關(guān)參數(shù)的理論計(jì)算公式,以此進(jìn)行光面爆破參數(shù)的設(shè)計(jì);②經(jīng)驗(yàn)公式法,依據(jù)大量成功工程案例的經(jīng)驗(yàn)和數(shù)據(jù),對(duì)這些經(jīng)驗(yàn)和數(shù)據(jù)進(jìn)行挖掘與總結(jié),采用概率統(tǒng)計(jì)理論回歸分析得到在一定條件下可使用的經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式,以此進(jìn)行光面爆破參數(shù)的設(shè)計(jì);③工程類比法,依據(jù)過去大量成功工程案例的經(jīng)驗(yàn)和數(shù)據(jù),采用工程類比法對(duì)光面爆破參數(shù)進(jìn)行初步設(shè)計(jì),然后按初步設(shè)計(jì)的參數(shù)在待實(shí)施工程現(xiàn)場進(jìn)行多組光面爆破試驗(yàn),最終根據(jù)爆破試驗(yàn)結(jié)果選取合理的該工程光面爆破參數(shù)[1-9]。
從國內(nèi)外光面爆破的工程實(shí)踐看,目前光面爆破參數(shù)的設(shè)計(jì)方法主要采用經(jīng)驗(yàn)公式法,但該方法存在兩方面問題:一是經(jīng)驗(yàn)公式法的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)需要憑技術(shù)人員的經(jīng)驗(yàn)選取,人為主觀性比較強(qiáng);二是未能反映邊坡巖體強(qiáng)度等問題。因此,要使光面爆破參數(shù)的設(shè)計(jì)更接近實(shí)際邊坡工程的特點(diǎn),必須在考慮爆破用炸藥特性的同時(shí)還應(yīng)考慮邊坡巖體強(qiáng)度[6-12]。爆破用炸藥的特性在炸藥出廠時(shí)就已確定,而巖體強(qiáng)度可通過地質(zhì)勘察取得。因?yàn)殍F路工程和公路工程都是線狀構(gòu)筑物,沿線地質(zhì)條件多變,地質(zhì)勘查十分有限,大部分邊坡工程幾乎沒有實(shí)際的鉆探勘察資料,所以在光面爆破參數(shù)設(shè)計(jì)中進(jìn)行理論計(jì)算的同時(shí)考慮巖石的力學(xué)特性和地質(zhì)特性是比較困難的。若在初步設(shè)計(jì)時(shí)進(jìn)行大量的前期地質(zhì)鉆探勘察工作,也是不經(jīng)濟(jì)、不現(xiàn)實(shí)的。本文引入巖石點(diǎn)荷載強(qiáng)度試驗(yàn)指標(biāo)Is(50)[13-14],并基于Hoek-Brown巖體強(qiáng)度經(jīng)驗(yàn)方程,得到巖體單軸抗壓和抗拉強(qiáng)度的計(jì)算公式,進(jìn)而推導(dǎo)巖體邊坡光面爆破的4個(gè)關(guān)鍵參數(shù)計(jì)算公式。在肯尼亞的內(nèi)羅畢至馬拉巴新建標(biāo)軌鐵路工程中,應(yīng)用這些計(jì)算公式進(jìn)行巖體路塹邊坡光面爆破參數(shù)的設(shè)計(jì),驗(yàn)證了這些計(jì)算公式的正確性。
《鐵路工程巖石試驗(yàn)規(guī)程》和《公路工程巖石試驗(yàn)規(guī)程》對(duì)巖石強(qiáng)度的獲取均有嚴(yán)格詳盡的規(guī)定?,F(xiàn)場鉆探取樣,室內(nèi)試樣加工制作,巖石強(qiáng)度試驗(yàn)都應(yīng)嚴(yán)格按規(guī)范進(jìn)行。但這耗時(shí)且費(fèi)用高,只能獲取有限的巖石強(qiáng)度數(shù)據(jù),并不能完全反映公路工程和鐵路工程沿線地質(zhì)的變化。但邊坡巖體主體開挖爆破時(shí)產(chǎn)生了大量的破碎巖塊體,如果這些形狀不一的巖塊體得到充分利用,就能解決在進(jìn)行巖石強(qiáng)度地質(zhì)特性設(shè)計(jì)時(shí)巖石強(qiáng)度數(shù)據(jù)有限的問題。通過巖石點(diǎn)荷載強(qiáng)度試驗(yàn)可獲得不規(guī)則巖塊的強(qiáng)度特性。巖石點(diǎn)荷載強(qiáng)度試驗(yàn)簡單,試驗(yàn)設(shè)備體積小、攜帶方便且費(fèi)用低,試驗(yàn)隨時(shí)隨地都可進(jìn)行,現(xiàn)場各式巖塊都可作為試樣。
由巖石點(diǎn)荷載強(qiáng)度試驗(yàn)得到巖體的單軸抗壓強(qiáng)度Rc的計(jì)算式為
Rc=24Is(50)
(1)
基于大量工程經(jīng)驗(yàn),結(jié)合邊坡巖體結(jié)構(gòu)理論,Hoek和Brown通過室內(nèi)試驗(yàn)給出了現(xiàn)場邊坡巖體破壞時(shí)與室內(nèi)巖石抗壓強(qiáng)度、主應(yīng)力及其巖體性質(zhì)間的關(guān)系,即Hoek-Brown巖體強(qiáng)度經(jīng)驗(yàn)方程為
(2)
式中:σ1和σ3分別為巖石在三向壓縮荷載作用下的最大主應(yīng)力和最小主應(yīng)力;m和s反映邊坡巖體特征的經(jīng)驗(yàn)系數(shù),可依據(jù)Hoek和Browm設(shè)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)表取值。
假設(shè)σ3=0,根據(jù)式(2)可導(dǎo)出邊坡巖體單向抗壓強(qiáng)度Rmc為
(3)
將σ1=0代入Hoek-Brown方程式(2)中得到關(guān)于σ3的二次方程,求解此方程,可得到邊坡巖體的單軸抗拉強(qiáng)度Rmt為
(4)
將式(1)分別代入式(3)和式(4)可得
(5)
(6)
考慮到光面爆破最終的目的是保護(hù)邊坡巖體最大限度不被破壞,同時(shí)要使光面爆破孔開裂形成平整的巖體邊坡面,本文根據(jù)已有的研究成果[3],進(jìn)一步推導(dǎo)光面爆破設(shè)計(jì)中的4個(gè)關(guān)鍵參數(shù)計(jì)算公式。
1.3.1爆破孔間距
使光面爆破兩爆破孔之間裂紋貫通的條件是爆破孔間距a必須滿足
(7)
式中:α為邊坡巖體中爆破時(shí)應(yīng)力波強(qiáng)度衰減系數(shù);μ為巖體材料的泊松比;b為爆破孔環(huán)向同徑向2個(gè)方向的受力比;P2為爆破沖擊波的最大初始沖擊壓力,Pa;db為爆破孔的直徑,mm。
將式(6)代入式(7)可得光面爆破炮孔間距的計(jì)算公式為
(8)
1.3.2最小抵抗線
邊坡巖體光面爆破炮孔最小抵抗線W可按下式計(jì)算。
(9)
式中:qb為整個(gè)光面爆破孔總裝藥量,kg;c為光面爆破常數(shù),kg·m-3,當(dāng)巖石的堅(jiān)硬系數(shù)為4~10時(shí),c=0.2~0.5 kg·m-3;l為光面爆破孔深度,m。
將式(8)代入式(9)可得光面爆破最小抵抗線的計(jì)算公式為
(10)
1.3.3不耦合系數(shù)
根據(jù)定義,光面爆破不耦合裝藥系數(shù)kc為
(11)
式中:dc炸藥藥卷直徑,mm。
為了保證光面爆破時(shí)孔壁不產(chǎn)生壓縮性破壞,不耦合系數(shù)kc應(yīng)滿足
(12)
式中:lc為光面爆破孔中空氣柱的總長度,cm;la為光面爆破孔中裝藥的總長度,cm;ρ0為爆破炸藥的密度,g·cm-3;D1為爆破炸藥爆速,m·s-1;Kb為爆破體應(yīng)力作用的巖體抗壓強(qiáng)度的放大系數(shù),一般取Kb=10;n為爆炸氣體作用于爆破孔孔壁時(shí)的壓力增加系數(shù),常取8~11。
將式(5)代入式(12)可得到kc的計(jì)算公式為
(13)
1.3.4線裝藥密度
光面爆破孔裝藥結(jié)構(gòu)以空氣間隔裝藥為主,平均每米光面爆破孔的裝藥長L應(yīng)為
(14)
平均每米光面爆破孔的最小裝藥量,即最小線裝藥密度qs為
(15)
將式(5)代入式(15)可得qs的計(jì)算式為
(16)
肯尼亞首都內(nèi)羅畢市至馬拉巴市新建標(biāo)軌鐵路(簡稱內(nèi)馬鐵路)DK34+500—DK34+800段的巖體路塹邊坡位于東非大裂谷東翼,地勢變化很大,略向東南傾斜,溝谷發(fā)育,海平面高程1 822~2 001 m。本地段受斷裂下陷運(yùn)動(dòng)影響嚴(yán)重,多為平行的陡峭山脊和起伏的山谷,局部多陡崖。植被茂密,多為低矮灌木。道路路基以挖方形式穿過,路基中心地段最大開挖深度15.6 m,最大路塹邊坡高度18.6 m。邊坡巖層巖性見表1。
表1 邊坡巖層巖性
注:σ0為巖土地基承載力基本值。
內(nèi)馬鐵路DK34+500—DK34+800段的路基設(shè)計(jì)典型斷面如圖1所示,斷面有關(guān)具體設(shè)計(jì)情況見表2。
圖1 路塹邊坡設(shè)計(jì)典型斷面圖(單位:m)
邊坡設(shè)計(jì) 坡率 巖性最大臺(tái)階高度/m開挖方式左側(cè)邊坡第1級(jí)坡第2級(jí)坡第3級(jí)坡1∶11∶11∶15強(qiáng)、弱風(fēng)化玄武巖強(qiáng)、弱風(fēng)化玄武巖全風(fēng)化玄武巖1055爆破開挖爆破開挖機(jī)械開挖右側(cè)邊坡第1級(jí)坡第2級(jí)坡1∶11∶15全、強(qiáng)風(fēng)化玄武巖全風(fēng)化玄武巖83爆破開挖機(jī)械開挖
根據(jù)已具有的設(shè)備和材料進(jìn)行光面爆破參數(shù)設(shè)計(jì)。其中,爆破孔直徑設(shè)計(jì)采用現(xiàn)場實(shí)際施工中的鉆孔直徑db=110 mm;臺(tái)階最大一級(jí)邊坡高度H=10 m,光面爆破孔最大一級(jí)長度(斜孔長度)h=15 m,如圖2所示。工程現(xiàn)場能提供的火工品主要有:型號(hào)φ32 mm×200 mm的乳化炸藥、毫秒延時(shí)電雷管和導(dǎo)爆索等。
圖2 邊坡光面爆破孔布置圖(單位:m)
計(jì)算公式中的經(jīng)驗(yàn)常數(shù)m和s通過查表,其取值分別為0.13和0.000 01。
1)巖石點(diǎn)荷載強(qiáng)度指標(biāo)確定
在已實(shí)施的主爆區(qū)現(xiàn)場,利用便攜式的巖石點(diǎn)荷載強(qiáng)度試驗(yàn)設(shè)備進(jìn)行了16組不規(guī)則巖塊的點(diǎn)荷載強(qiáng)度試驗(yàn),經(jīng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)最終獲得光面爆破區(qū)域巖石的點(diǎn)荷載強(qiáng)度試驗(yàn)指標(biāo)Is(50)=2.6 MPa。以此實(shí)測值作為光面爆破參數(shù)設(shè)計(jì)中的巖石強(qiáng)度的取值。
2)4個(gè)關(guān)鍵光面爆破參數(shù)a,W,kc和qs的設(shè)計(jì)取值見表3。
表3 光面爆破參數(shù)設(shè)計(jì)
3)光面爆破孔裝藥結(jié)構(gòu)
使用現(xiàn)場工地已有的直徑φ32 mm的乳化炸藥卷;爆破孔內(nèi)裝藥時(shí)藥卷與藥卷間的間隔距離為30 cm,光面爆破孔底部1.2 m范圍為加強(qiáng)裝藥段,底部加強(qiáng)段裝藥量是常規(guī)段裝藥量的3倍左右。光面爆破孔入口段1.5 m采用黏土堵塞。
4)光面爆破起爆網(wǎng)絡(luò)
內(nèi)馬鐵路DK34+500—DK34+800段的巖體邊坡光面爆破網(wǎng)路設(shè)計(jì)為:每個(gè)炮孔內(nèi)的所有炸藥卷通過導(dǎo)爆索串聯(lián)形成藥串,在爆破孔外用導(dǎo)爆索將各個(gè)爆破孔串聯(lián)起來,再將各分支串并聯(lián)起來,最后在并聯(lián)兩端用延時(shí)的電雷管串聯(lián)起來形成1個(gè)閉合回路。
內(nèi)馬鐵路DK34+500—DK34+800段的巖體邊坡分7次爆破完成,總共686個(gè)光面爆破孔和1 615個(gè)主爆破孔,爆破總開挖方量約為7.2×104m3。巖體邊坡光面爆破實(shí)測統(tǒng)計(jì)結(jié)果與設(shè)計(jì)值見表4。
表4 邊坡光面爆破實(shí)測統(tǒng)計(jì)結(jié)果與設(shè)計(jì)值
從表4可見,內(nèi)馬鐵路DK34+500—DK34+800段的巖體邊坡光面爆破效果較理想,完全達(dá)到了設(shè)計(jì)要求。
本文依據(jù)Hoek和Brown所建立的巖體強(qiáng)度經(jīng)驗(yàn)方程,并引入現(xiàn)場巖體試驗(yàn)指標(biāo)Is(50),導(dǎo)出了巖體邊坡光面爆破設(shè)計(jì)的4個(gè)關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)a,W,Kc和qs的計(jì)算式,將所獲得的研究成果應(yīng)用于內(nèi)馬鐵路工程,對(duì)DK34+500—DK34+800段的路塹邊坡開挖光面爆破進(jìn)行了詳細(xì)設(shè)計(jì),工程的實(shí)施結(jié)果表明:強(qiáng)風(fēng)化段巖體邊坡炮眼痕跡率約為56%,弱風(fēng)化段巖體邊坡爆破孔痕跡率約為85%,坡面超欠挖量最大值約為16 cm,整個(gè)開挖輪廓線型流暢,爆破效果較理想,完全達(dá)到了設(shè)計(jì)要求,尤其是欠挖得到了較好的控制,減少了大量二次爆破工作量,保證了施工進(jìn)度,節(jié)約了成本。本文的研究成果可為今后類似的鐵路巖體路塹邊坡光面爆破設(shè)計(jì)及施工提供理論計(jì)算方法。
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