王增麗,申迎峰,王振波,余小玲，馮全科

1 前言

艦船用壓縮機(jī)在海洋工程領(lǐng)域中主要用于提供高壓空氣，用于操縱通海閥和離合器，控制海洋平臺(tái)沉浮，供儀表、軸系裝置氣動(dòng)自動(dòng)控制使用，也可滿足風(fēng)動(dòng)工具及日常生活的需要等［1］。由于艦船空壓機(jī)是在漂浮的海洋平臺(tái)或移動(dòng)的艦船上工作，因而對(duì)其可靠性、結(jié)構(gòu)緊湊性、重量和體積的要求比較高［2］。目前星型壓縮機(jī)以其結(jié)構(gòu)緊湊、重量輕、體積小、慣性力平衡性好、振動(dòng)和噪聲低等獨(dú)特的優(yōu)點(diǎn)，在國(guó)內(nèi)外越來越多地被應(yīng)用于船舶和海洋工程領(lǐng)域。但是受星型壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)的限制，單臺(tái)壓縮機(jī)的排氣量比較小。故為了滿足海洋工程不同工況對(duì)氣量的需求，一般采用多臺(tái)星型壓縮機(jī)并聯(lián)工作方式。因此，對(duì)星型壓縮機(jī)并聯(lián)充氣過程的機(jī)理和規(guī)律進(jìn)行研究，對(duì)于合理選配壓縮機(jī)具有重要的指導(dǎo)意義。

目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)于容器內(nèi)高壓氣體的充放氣過程開展了大量的研究工作。根據(jù)被充氣容器是否剛性，目前的研究主要分為剛性容器、柔性容器和彈性容器充放氣過程這3種類型［3~5］。首先在剛性容器的充放氣過程研究方面，楊鋼等基于范德瓦爾方程和氣體動(dòng)力學(xué)方程建立了高壓氣體定容積充放氣過程的數(shù)學(xué)模型，對(duì)充放氣過程的特性進(jìn)行了研究［6］。趙魏等基于質(zhì)量守恒方程、體積方程和氣體狀態(tài)方程建立了新型船用氣體穩(wěn)壓器啟動(dòng)充氣過程的數(shù)學(xué)模型，對(duì)充氣過程進(jìn)行了仿真計(jì)算［7］。Dicken 等對(duì)高壓氣瓶?jī)?nèi)短時(shí)充氣過程進(jìn)行了理論和實(shí)驗(yàn)研究［8,9］。在此基礎(chǔ)上，孫引朝等針對(duì)高壓氣瓶的充氣過程建立熱力學(xué)模型，研究充氣過程中氣瓶?jī)?nèi)氣體的溫升規(guī)律［10］。除此之外，針對(duì)柔性和彈性容器的充放氣過程，目前也有很多學(xué)者展開研究。郭鵬等在考慮降落傘初始充氣過程中降落傘變形情況與受力特性基礎(chǔ)上, 建立了基于控制體積方法的初始充氣模型對(duì)降落傘初始充氣過程進(jìn)行數(shù)值仿真［11］。但是由于控制體積法不能準(zhǔn)確描述充氣過程容器變形與流體之間的相互作用，Li、Zhang和余莉等又提出流固耦合模型，并利用流固耦合模型對(duì)降落傘和氣囊充氣過程的氣動(dòng)特性進(jìn)行了研究，得到了柔性容器外形與流場(chǎng)之間的動(dòng)態(tài)關(guān)系［12~14］。上述針對(duì)容器內(nèi)高壓氣體的充放氣過程所提出的研究方法能夠?yàn)檠芯繅嚎s機(jī)充氣過程提供理論基礎(chǔ)，但是不同于壓縮機(jī)充氣過程，上述研究中涉及到的高壓氣體的氣源大都是氣體狀態(tài)參數(shù)保持恒定的輸氣管道，而往復(fù)活塞式壓縮機(jī)充氣過程中，受往復(fù)活塞式壓縮機(jī)排氣特性的影響，其排氣壓力是受氣罐內(nèi)氣體的狀態(tài)參數(shù)的變化而發(fā)生變化的，整個(gè)充氣過程中氣源的狀態(tài)參數(shù)時(shí)刻變化，是一個(gè)瞬態(tài)過程。故上述研究方法和相應(yīng)的結(jié)果并不能直接應(yīng)用于往復(fù)活塞式壓縮機(jī)充氣過程研究中。目前，為了對(duì)往復(fù)活塞式壓縮機(jī)充氣過程進(jìn)行研究，田濤等通過理論結(jié)合實(shí)驗(yàn)的方法提出了單臺(tái)往復(fù)壓縮機(jī)充氣過程的一個(gè)簡(jiǎn)化計(jì)算模型［15］，并通過上述模型對(duì)艦船空壓機(jī)的充瓶排量進(jìn)行了計(jì)算。但是，多臺(tái)壓縮機(jī)并聯(lián)時(shí)，相同充氣時(shí)間內(nèi)，氣瓶壓力上升值不同，使得壓縮機(jī)的實(shí)際排氣壓力和排氣量也存在很大不同，上述單臺(tái)壓縮機(jī)充氣過程的研究結(jié)果，并不能表征多臺(tái)壓縮機(jī)并聯(lián)充氣時(shí)壓縮機(jī)的工作特性，而目前針對(duì)多臺(tái)往復(fù)壓縮機(jī)并聯(lián)充氣過程的研究，尚未有文獻(xiàn)介紹。

本文針對(duì)星型往復(fù)式壓縮機(jī)的結(jié)構(gòu)和工作特點(diǎn)，建立多臺(tái)星型往復(fù)式壓縮機(jī)并聯(lián)充氣過程的數(shù)值計(jì)算模型。利用上述模型對(duì)多臺(tái)壓縮機(jī)并聯(lián)充氣過程熱力性能進(jìn)行研究，得到并聯(lián)壓縮機(jī)工作參數(shù)及并聯(lián)臺(tái)數(shù)對(duì)任意時(shí)刻氣罐內(nèi)的壓力、壓縮機(jī)的實(shí)際排量、充氣時(shí)間等充氣過程參數(shù)的影響規(guī)律，以指導(dǎo)海洋工程領(lǐng)域充氣用往復(fù)壓縮機(jī)的設(shè)計(jì)和選配。

2 星型壓縮機(jī)工作特性

2.1 結(jié)構(gòu)特點(diǎn)

圖1示出海洋工程中常用的四列星型壓縮機(jī)的結(jié)構(gòu)，四列星型壓縮機(jī)為四級(jí)壓縮，4個(gè)連桿靠同一個(gè)曲拐驅(qū)動(dòng)旋轉(zhuǎn)，列之間的夾角為90°。壓縮機(jī)在工作時(shí)，曲軸旋轉(zhuǎn)帶動(dòng)4個(gè)連桿運(yùn)動(dòng)，實(shí)現(xiàn)各級(jí)活塞的往復(fù)運(yùn)動(dòng)。

圖1 星型壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)示意

艦船用星型壓縮機(jī)實(shí)際充氣過程中，氣體經(jīng)一級(jí)進(jìn)氣管道吸入壓縮機(jī)后，經(jīng)過四級(jí)壓縮，最終通過四級(jí)排氣管道直接連接到氣瓶進(jìn)口，實(shí)現(xiàn)充氣過程。受往復(fù)壓縮機(jī)氣閥工作特性的限制，其排氣過程為強(qiáng)制排氣。故壓縮機(jī)的實(shí)際排氣壓力會(huì)隨充瓶時(shí)間的增加而增加，是一個(gè)連續(xù)動(dòng)態(tài)增壓過程。而多臺(tái)壓縮機(jī)的并聯(lián)充氣，使得氣瓶?jī)?nèi)及壓縮機(jī)的排氣壓力變化更加復(fù)雜。為了研究星輪壓縮機(jī)并聯(lián)充氣過程的增壓機(jī)理，需先分析單臺(tái)壓縮機(jī)的熱力過程。

2.2 熱力過程計(jì)算

星型壓縮機(jī)設(shè)計(jì)完成后，其設(shè)計(jì)工況下標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)的排氣量是一個(gè)定值，根據(jù)設(shè)計(jì)狀態(tài)的排氣量即可得到吸氣狀態(tài)的排氣量為：

式中 p0——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下壓力，Pa

T——吸氣狀態(tài)下的溫度，K

p——吸氣狀態(tài)下的壓力，Pa

φ——空氣吸氣狀態(tài)的相對(duì)濕度

psa——吸氣溫度下的飽和蒸汽壓，Pa

T0——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的溫度，K

Vd——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的氣量，m3/min

根據(jù)得到的吸氣狀態(tài)的排氣量即可確定壓縮機(jī)各級(jí)氣缸的吸入氣體的容積：

式中 μdi，μoi—— 析水系數(shù)和抽氣系數(shù)，由于該壓縮機(jī)沒有中間抽氣，則抽氣系數(shù)為1

n——電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，r/min

ps1，psi—— 分別為Ⅰ級(jí)和 i級(jí)的公稱吸氣壓力，Pa

Ts1，Tsi—— 分別為Ⅰ級(jí)和 i級(jí)的公稱吸氣溫度，K

Zs1，Zsi—— 分別為Ⅰ級(jí)和 i級(jí)吸氣開始點(diǎn)的壓縮因子

星型壓縮機(jī)并聯(lián)充氣過程中，實(shí)際排氣壓力會(huì)隨充氣過程的進(jìn)行而聯(lián)系變化，故經(jīng)壓縮機(jī)經(jīng)i級(jí)壓縮后實(shí)際排出的氣體的體積也是逐漸變化的，根據(jù)壓縮過程方程可知實(shí)際排氣容積滿足如下關(guān)系：

式中 Vti——第i級(jí)氣缸吸入氣體的體積，m3

m——星型壓縮機(jī)第i級(jí)壓縮過程指數(shù)

pt——t時(shí)刻i級(jí)排出氣體的壓力，Pa

Vt——t時(shí)刻i級(jí)排出氣體的體積，m3

3 并聯(lián)充氣過程理論模型

3.1 基本假設(shè)

得到星型壓縮機(jī)設(shè)計(jì)狀態(tài)下各級(jí)氣缸吸入氣體的體積之后，為了分析多臺(tái)星型壓縮機(jī)并聯(lián)對(duì)氣瓶進(jìn)行充氣時(shí)氣瓶?jī)?nèi)的增壓機(jī)理，需要對(duì)充氣過程進(jìn)行分析，多臺(tái)壓縮機(jī)并聯(lián)充氣過程簡(jiǎn)化模型如圖2所示。

圖2 充氣過程簡(jiǎn)化模型

為了便于建立多臺(tái)壓縮機(jī)并聯(lián)充氣過程數(shù)值計(jì)算模型，作如下假設(shè)：

（1）充氣過程中，氣瓶?jī)?nèi)氣體混合均勻，各點(diǎn)氣體狀態(tài)參數(shù)相同；

（2）充氣過程為等溫過程，壓縮機(jī)排氣及氣瓶?jī)?nèi)氣體溫度保持不變；

（3）忽略壓縮機(jī)四級(jí)排氣閥與氣瓶連接段氣體與管道的能量交換；

（4）單位時(shí)間步長(zhǎng)內(nèi)，壓縮機(jī)排氣及氣瓶?jī)?nèi)氣體的狀態(tài)參數(shù)保持恒定。

3.2 并聯(lián)充氣過程理論建模

基于上述基本假設(shè)，以氣瓶為研究對(duì)象，選取如圖2所示氣瓶?jī)?nèi)界面為邊界，邊界內(nèi)部控制容積為一非穩(wěn)定流動(dòng)的開口系統(tǒng)，根據(jù)開口系統(tǒng)熱力學(xué)第一定律可知，能量方程如下：

式中 Q——充氣過程系統(tǒng)與外界交換的熱量，J

E——系統(tǒng)總能量，J

hin——充入系統(tǒng)的工質(zhì)的焓值，J/kg

cin——充入系統(tǒng)的工質(zhì)的流動(dòng)速度，m/s

zin——充入系統(tǒng)的工質(zhì)的高度，m

g——重力加速度，m/s2

min——充入系統(tǒng)的氣體質(zhì)量，kg

hout——流出系統(tǒng)的工質(zhì)的焓值，J/kg

cout——流出系統(tǒng)的工質(zhì)的流動(dòng)速度m/s

zout——流出系統(tǒng)的工質(zhì)的高度，m

mout——流出系統(tǒng)的氣體質(zhì)量，kg

W——系統(tǒng)與外界交換的功，J

根據(jù)假設(shè)條件，氣瓶在充氣過程中保持等溫，是一個(gè)剛性容器的等溫充氣過程，且只有氣體的充入并沒有氣體的流出。考慮到充氣過程中氣體在進(jìn)口的勢(shì)能差和動(dòng)能差一般可忽略，且不存在整體位移和對(duì)外做功，故開口系統(tǒng)能量方程可簡(jiǎn)化為：

同時(shí)，氣瓶的充氣過程為一開口系統(tǒng)的非穩(wěn)定流動(dòng)過程，還滿足質(zhì)量守恒方程，則對(duì)控制容積內(nèi)氣體運(yùn)用連續(xù)性方程，可得如下關(guān)系：

式中 d m——控制容積內(nèi)氣體的質(zhì)量變化，kg

d mi,m——任意一臺(tái)壓縮機(jī)在單位時(shí)間內(nèi)輸入控制容積的氣體的質(zhì)量，kg

n——并聯(lián)壓縮機(jī)的臺(tái)數(shù)

根據(jù)熱力學(xué)基本方程可知：d U=d(mu)，考慮到，u=h-pv而v=V/m，結(jié)合控制容積內(nèi)氣體連續(xù)性方程可將式（5）轉(zhuǎn)化為時(shí)間變化率的形式：

由氣體的狀態(tài)方程式可知?dú)怏w的熱力狀態(tài)均可由任意2個(gè)獨(dú)立的狀態(tài)參數(shù)決定，故壓力和焓可表示為：p=p(T,v)，h=h(T,v)，則：

綜合以上公式，同時(shí)考慮假設(shè)條件中的充氣過程為等溫過程，則可整理得到控制容積內(nèi)氣體壓力隨充氣時(shí)間變化率的關(guān)系式：

空氣在低壓狀態(tài)下可按理想氣體處理,但在高壓狀態(tài)下, 空氣的壓縮因子已有較大變化, 不能簡(jiǎn)單按照理想氣體的狀態(tài)方程進(jìn)行計(jì)算。本文中采用C++編程調(diào)用美國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)研究所研發(fā)的REFPROP軟件中的壓縮工質(zhì)數(shù)據(jù)庫源程序來計(jì)算任意時(shí)刻控制容積內(nèi)壓縮空氣的熱物性參數(shù)。

由于星型壓縮機(jī)并聯(lián)充氣過程中，壓縮機(jī)的實(shí)際排氣狀態(tài)參數(shù)會(huì)隨氣瓶?jī)?nèi)氣體的狀態(tài)參數(shù)的變化而變化，是一個(gè)非穩(wěn)態(tài)的流動(dòng)過程。求解過程中，方程數(shù)目較多且多為微分方程，故需要結(jié)合壓縮機(jī)熱力過程方程及并聯(lián)充氣過程理論模型及實(shí)際氣體的狀態(tài)參數(shù)調(diào)用子程序，擇合適的數(shù)值計(jì)算方法對(duì)控制容積內(nèi)的熱力參數(shù)進(jìn)行耦合計(jì)算。本文采用四階龍格-庫塔迭代法進(jìn)行求解，具體的流程如圖3所示。

圖3 并聯(lián)充氣過程數(shù)值計(jì)算流程

4 結(jié)果及分析

針對(duì)某一型號(hào)的星輪壓縮機(jī)壓縮機(jī)，計(jì)算不同的工作參數(shù)及并聯(lián)臺(tái)數(shù)對(duì)任意時(shí)刻氣罐內(nèi)的壓力、壓縮機(jī)的實(shí)際排量、充氣時(shí)間等充氣過程參數(shù)的影響規(guī)律。該型號(hào)壓縮機(jī)的參數(shù)如表1所示。

表1 星型壓縮機(jī)的主要參數(shù)

4.1 并聯(lián)充氣機(jī)理研究

根據(jù)星型壓縮機(jī)的熱力過程方程及并聯(lián)充氣過程理論模型，按照?qǐng)D3所示的數(shù)值計(jì)算流程圖編寫程序，對(duì)星型壓縮機(jī)并聯(lián)充氣過程進(jìn)行研究。

圖4，5所示為采用多臺(tái)星型壓縮機(jī)并聯(lián)對(duì)氣瓶充氣時(shí)，充氣過程中單臺(tái)壓縮機(jī)的瞬時(shí)充氣量和氣瓶?jī)?nèi)壓力隨充氣時(shí)間的變化關(guān)系。

圖4 單臺(tái)壓縮機(jī)瞬時(shí)充氣量隨充氣時(shí)間的變化關(guān)系

圖5 氣瓶?jī)?nèi)壓力隨充氣時(shí)間的變化關(guān)系

將采用多臺(tái)星型壓縮機(jī)并聯(lián)對(duì)氣瓶充氣及采用單臺(tái)壓縮機(jī)對(duì)氣瓶進(jìn)行充氣的充氣過程進(jìn)行比較發(fā)現(xiàn)：多臺(tái)壓縮機(jī)并聯(lián)充氣過程與單臺(tái)壓縮機(jī)充氣過程存在很大區(qū)別，相同的充氣時(shí)間，采用多臺(tái)星型壓縮機(jī)并聯(lián)充氣時(shí)，氣瓶?jī)?nèi)壓力升高較快，且單臺(tái)壓縮機(jī)的瞬時(shí)充氣量在充氣初始階段明顯降低。

對(duì)比圖中采用多臺(tái)星型壓縮機(jī)并聯(lián)充氣過程的曲線可知，隨著并聯(lián)臺(tái)數(shù)的增加，相同的充氣時(shí)間內(nèi)，氣瓶?jī)?nèi)壓力的升高值成線性增加，但單臺(tái)壓縮機(jī)的瞬時(shí)充氣量的減小值卻逐漸降低，并趨于平緩。

圖6所示為采用多臺(tái)星型壓縮機(jī)并聯(lián)充氣時(shí)，充氣過程中，單臺(tái)壓縮機(jī)的充氣容積與氣瓶?jī)?nèi)壓力（壓縮機(jī)的實(shí)際排氣壓力）之間的關(guān)系，通過圖中5條曲線的對(duì)比發(fā)現(xiàn)，采用多臺(tái)星型壓縮機(jī)并聯(lián)充氣時(shí)單臺(tái)壓縮機(jī)充氣容積與壓縮機(jī)的實(shí)際排氣壓力之間的關(guān)系與采用單臺(tái)壓縮機(jī)進(jìn)行充氣時(shí)是保持一致的，并不隨并聯(lián)臺(tái)數(shù)的增加而發(fā)生變化。

圖6 單臺(tái)壓縮機(jī)瞬時(shí)充氣容積隨氣瓶?jī)?nèi)壓力的變化關(guān)系

4.2 工作參數(shù)對(duì)并聯(lián)充氣過程的影響

改變氣瓶?jī)?nèi)初始?jí)毫?，采用兩臺(tái)星型壓縮機(jī)并聯(lián)充氣的方式，研究工作參數(shù)變化對(duì)并聯(lián)充氣過程的影響機(jī)理。

圖7，8所示為氣瓶?jī)?nèi)初始?jí)毫Σ煌那闆r下，并聯(lián)充氣過程中單臺(tái)壓縮機(jī)的瞬時(shí)充氣量和氣瓶?jī)?nèi)壓力隨充氣時(shí)間的變化關(guān)系。

圖7 不同氣瓶初始?jí)毫r(shí)瞬時(shí)充氣量

對(duì)比圖7中曲線可知，隨著氣瓶?jī)?nèi)初始?jí)毫Φ纳?，相同充氣時(shí)間內(nèi)，單臺(tái)壓縮機(jī)的瞬時(shí)充氣量逐漸降低，氣瓶?jī)?nèi)初始?jí)毫υ礁?，單臺(tái)壓縮機(jī)瞬時(shí)充氣量的減小值越小。

對(duì)比圖8中充氣過程氣瓶?jī)?nèi)瞬時(shí)壓力隨充氣時(shí)間的變化趨勢(shì)可見，隨著氣瓶?jī)?nèi)初始?jí)毫Φ纳?，相同充氣時(shí)間內(nèi)氣瓶?jī)?nèi)的瞬時(shí)壓力也逐漸升高，且充氣過程中氣瓶?jī)?nèi)瞬時(shí)壓力升高的比例與氣瓶?jī)?nèi)初始?jí)毫Φ纳弑壤３忠恢隆?/p>

4.3 并聯(lián)充氣時(shí)間的影響機(jī)理

在氣瓶充氣終壓一定的情況下，并聯(lián)臺(tái)數(shù)和氣瓶?jī)?nèi)初始?jí)毫?duì)充氣時(shí)間有很大的影響。

圖9所示為不同并聯(lián)臺(tái)數(shù)對(duì)氣瓶充氣時(shí)間的影響曲線，從圖可知，隨著并聯(lián)臺(tái)數(shù)的增加，達(dá)到充氣終壓的時(shí)間會(huì)逐漸降低。但與單臺(tái)壓縮機(jī)單獨(dú)充氣所需時(shí)間對(duì)比發(fā)現(xiàn)，并聯(lián)臺(tái)數(shù)成倍增加時(shí)，達(dá)到充氣終壓所需時(shí)間并不會(huì)成比例的減小，而是隨著并聯(lián)臺(tái)數(shù)增加，充氣時(shí)間的減小值也逐漸降低。故并聯(lián)臺(tái)數(shù)越多，每增加一臺(tái)壓縮機(jī)對(duì)達(dá)到充氣終壓所需時(shí)間的影響就越小，存在一最優(yōu)的并聯(lián)臺(tái)數(shù)，以滿足充氣時(shí)間和經(jīng)濟(jì)性的要求。

圖9 并聯(lián)臺(tái)數(shù)對(duì)充氣時(shí)間的影響

圖10 示出充氣時(shí)間隨氣瓶?jī)?nèi)初始?jí)毫Φ淖兓P(guān)系。由圖中曲線可知，隨著氣瓶?jī)?nèi)初始?jí)毫Φ脑黾?，并?lián)充氣過程中達(dá)到充氣終壓的時(shí)間會(huì)逐漸降低，且呈現(xiàn)線性降低的趨勢(shì)。

圖10 氣瓶?jī)?nèi)初始?jí)毫?duì)充氣時(shí)間的影響

5 結(jié)論

（1）多臺(tái)壓縮機(jī)并聯(lián)充氣過程與單臺(tái)壓縮機(jī)充氣過程存在很大區(qū)別，相同的充氣時(shí)間，多臺(tái)星型壓縮機(jī)并聯(lián)充氣時(shí)氣瓶?jī)?nèi)壓力升高較快，且單臺(tái)壓縮機(jī)的瞬時(shí)充氣量在充氣初始階段明顯降低。且隨并聯(lián)臺(tái)數(shù)的增加，相同的充氣時(shí)間內(nèi)，氣瓶?jī)?nèi)壓力的升高值成線性增加，但單臺(tái)壓縮機(jī)的瞬時(shí)充氣量的減小值卻逐漸降低，并趨于平緩。而單臺(tái)壓縮機(jī)充氣容積與壓縮機(jī)的實(shí)際排氣壓力之間的關(guān)系與采用單臺(tái)壓縮機(jī)進(jìn)行充氣時(shí)是保持一致的，并不隨并聯(lián)臺(tái)數(shù)的增加而發(fā)生變化。

（2）氣瓶?jī)?nèi)初始?jí)毫?duì)并聯(lián)充氣過程存在很大影響，隨著初始?jí)毫Φ纳?，相同充氣時(shí)間內(nèi)，氣瓶?jī)?nèi)的瞬時(shí)壓力逐漸升高，單臺(tái)壓縮機(jī)的瞬時(shí)充氣量逐漸降低。充氣過程中氣瓶?jī)?nèi)瞬時(shí)壓力升高的比例與氣瓶?jī)?nèi)初始?jí)毫Φ纳弑壤３忠恢?，但初始?jí)毫υ礁?，單臺(tái)壓縮機(jī)瞬時(shí)充氣量的減小值越小。

（3）星型壓縮機(jī)的并聯(lián)臺(tái)數(shù)及充氣參數(shù)對(duì)氣瓶充氣時(shí)間存在很大影響，隨著并聯(lián)臺(tái)數(shù)的增加，達(dá)到充氣終壓的時(shí)間會(huì)逐漸降低。但隨著并聯(lián)臺(tái)數(shù)增加，充氣時(shí)間的減小值也逐漸降低，單臺(tái)壓縮機(jī)對(duì)充氣時(shí)間的影響就越??；氣瓶?jī)?nèi)初始?jí)毫υ礁?，并?lián)充氣過程中達(dá)到充氣終壓的時(shí)間越少，且呈現(xiàn)線性降低的趨勢(shì)。

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