宮 平，常 力

（長(zhǎng)春軌道客車股份有限公司轉(zhuǎn)向架制造中心，吉林長(zhǎng)春130062）

動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架構(gòu)架焊接工藝評(píng)定分析與討論

宮 平，常 力

（長(zhǎng)春軌道客車股份有限公司轉(zhuǎn)向架制造中心，吉林長(zhǎng)春130062）

在動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架焊接制造過(guò)程中，焊接工藝評(píng)定是強(qiáng)制性執(zhí)行條款，因此，對(duì)于動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架焊接工作者來(lái)說(shuō)，焊接工藝評(píng)定工作具有重要意義。以CRH3型車和CRH5型車動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架構(gòu)架為例，結(jié)合EN 15085體系相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，分析和討論動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架構(gòu)架焊接工藝評(píng)定的目的、意義和一般程序，以及焊接工藝評(píng)定的注意事項(xiàng)和評(píng)定過(guò)程中一些爭(zhēng)議問(wèn)題的解釋，結(jié)合實(shí)際對(duì)動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架構(gòu)架焊接工藝評(píng)定給出一些意見(jiàn)和建議。

動(dòng)車組；轉(zhuǎn)向架構(gòu)架；焊接工藝評(píng)定

0 前言

高速動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架是動(dòng)車組的重要部件之一，具有支撐車體質(zhì)量、引導(dǎo)車輛沿軌道運(yùn)行、承受并傳遞車體至輪對(duì)、輪軌至車體間的各種載荷及作用力的作用。構(gòu)架是轉(zhuǎn)向架的關(guān)鍵部件，高速動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架構(gòu)架為鋼制焊接結(jié)構(gòu)。根據(jù)EN15085-4要求，一定質(zhì)量等級(jí)的焊縫需要根據(jù)ISO 15609系列標(biāo)準(zhǔn)編制焊接工藝規(guī)程（WPS），而每個(gè)焊接工藝規(guī)程都需要根據(jù)相應(yīng)焊接工藝評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行證明，即針對(duì)不同質(zhì)量等級(jí)的焊縫應(yīng)進(jìn)行相應(yīng)的焊接工藝評(píng)定。由此可見(jiàn)，焊接工藝評(píng)定是制定焊接工藝規(guī)程（WPS）和驗(yàn)證焊接工藝的重要工作，也是控制轉(zhuǎn)向架構(gòu)架焊接質(zhì)量的重要步驟和環(huán)節(jié)。在此以CRH3型車和CRH5型車動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架構(gòu)架為例，結(jié)合EN 15085體系相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，分析和討論高速動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架構(gòu)架焊接工藝評(píng)定的一般程序和特點(diǎn)、焊接工藝評(píng)定的注意事項(xiàng)、以及焊接工藝評(píng)定過(guò)程中一些爭(zhēng)議問(wèn)題的處理和解釋，最后結(jié)合實(shí)際對(duì)高速動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架構(gòu)架焊接工藝評(píng)定給出意見(jiàn)和建議。

1 焊接工藝評(píng)定的目的和意義

焊接工藝評(píng)定的根本目的是制定焊接工藝規(guī)程，最終目的是保證產(chǎn)品焊接質(zhì)量，提高企業(yè)經(jīng)濟(jì)效益。

焊接工藝評(píng)定的目的有以下幾方面含義：（1）評(píng)定焊接制造企業(yè)是否有能力焊出符合標(biāo)準(zhǔn)和產(chǎn)品技術(shù)條件要求的焊接接頭；（2）驗(yàn)證制定的焊接工藝規(guī)程的正確性；（3）為進(jìn)一步編制焊接工藝文件提供依據(jù)。

焊接工藝評(píng)定是驗(yàn)證焊接工藝正確與否的一項(xiàng)科學(xué)試驗(yàn)工作，從焊接工藝評(píng)定的目的可見(jiàn)其意義重大，只有做好焊接工藝評(píng)定工作，才能保證產(chǎn)品質(zhì)量和安全運(yùn)行，這是企業(yè)焊接工藝管理的基礎(chǔ)工作，也是焊接質(zhì)量控制的重要環(huán)節(jié)。

2 動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架構(gòu)架焊接工藝評(píng)定

2.1 動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架構(gòu)架結(jié)構(gòu)特點(diǎn)

CRH3型車動(dòng)車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架為H型焊接結(jié)構(gòu)，主要由橫梁、側(cè)梁、橫側(cè)梁連接座和縱向梁組成。側(cè)梁采用四塊板箱型結(jié)構(gòu)，橫側(cè)梁連接座采用鍛件變截面設(shè)計(jì)，一端與橫梁鋼管對(duì)接組焊，另一端與側(cè)梁組焊成箱形結(jié)構(gòu)，兩個(gè)橫梁鋼管之間的縱向梁組成采用一體化設(shè)計(jì)，橫跨兩個(gè)橫梁鋼管[1]，如圖1所示。

圖1 CRH3型動(dòng)車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架[1]

CRH5型車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架為H型焊接結(jié)構(gòu)，主要由橫梁、側(cè)梁和橫側(cè)梁連接座（橫梁支座）組成。側(cè)梁為下凹形狀，側(cè)梁的橫側(cè)梁連接座采用鍛件變截面設(shè)計(jì)，一端與橫梁鋼管對(duì)接組焊，另一端與側(cè)梁上蓋板和下蓋板組焊成箱形結(jié)構(gòu)[2]，如圖2所示。

圖2 CRH5型動(dòng)車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架[2]

2.2 動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架構(gòu)架焊縫類型

CRH3型車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架是以符合EN10025-5標(biāo)準(zhǔn)要求的改良型耐候鋼S355J2W+N為主；CRH5型車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架是以符合EN10025-2標(biāo)準(zhǔn)要求的非合金結(jié)構(gòu)鋼S355J2G3為主。二者的轉(zhuǎn)向架構(gòu)架的焊縫都以8～16 mm中厚度鋼板對(duì)接焊縫、填角焊縫、對(duì)接和填角的組合焊縫為主，如圖3所示，同時(shí)也包含3 mm以下薄板搭接填角焊縫、管-板接頭組合焊縫以及斜T型接頭組合焊縫等，如圖4所示。

圖3 動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架構(gòu)架主要接頭形式

圖4 動(dòng)車組轉(zhuǎn)向構(gòu)架特殊接頭形式

2.3 動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架構(gòu)架焊接工藝評(píng)定程序

焊接工藝評(píng)定的前提是產(chǎn)品結(jié)構(gòu)分析，此部分工作應(yīng)在設(shè)計(jì)圖紙工藝性審核過(guò)程中部分完成。產(chǎn)品結(jié)構(gòu)分析中重要工作之一是焊接接頭分析統(tǒng)計(jì)，焊接接頭統(tǒng)計(jì)應(yīng)包括接頭形式、坡口形式、焊縫形式、母材規(guī)格類型和焊縫質(zhì)量等級(jí)等信息。完成焊接接頭分析統(tǒng)計(jì)工作后，需為每條焊縫制定唯一的焊接工藝規(guī)程（WPS），即開(kāi)始編制和評(píng)定WPS的工作流程，開(kāi)始進(jìn)入焊接工藝評(píng)定程序。對(duì)于動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架構(gòu)架，焊接工藝評(píng)定的程序依焊縫質(zhì)量等級(jí)不同而有所差異。動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架構(gòu)架的焊接工藝評(píng)定流程如圖5所示，可見(jiàn)不同質(zhì)量等級(jí)焊縫的評(píng)定流程和標(biāo)準(zhǔn)有所不同。

圖5 動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架構(gòu)架焊接工藝評(píng)定程序

2.4 工藝評(píng)定的注意事項(xiàng)

焊接工藝評(píng)定是驗(yàn)證所擬定焊接工藝正確性的工作程序，同時(shí)也是焊接制造企業(yè)的能力考核和認(rèn)證要求，因此對(duì)于從事動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架焊接制造的工藝人員來(lái)說(shuō)，應(yīng)理解評(píng)定的目的，認(rèn)識(shí)評(píng)定的意義，掌握評(píng)定的流程，在合理、合法、優(yōu)質(zhì)、高效的條件下完成評(píng)定工作。

2.4.1 接頭設(shè)計(jì)

焊接工藝評(píng)定是具有針對(duì)性的試驗(yàn)工作，試件接頭設(shè)計(jì)時(shí)首先要滿足當(dāng)前車型結(jié)構(gòu)的要求。在滿足當(dāng)前要求的情況下，應(yīng)盡可能考慮增大其覆蓋范圍，并盡量避免與已經(jīng)生效的焊接工藝評(píng)定報(bào)告覆蓋范圍相重疊。

2.4.2 焊工要求

焊接工藝評(píng)定目的是驗(yàn)證所制定焊接工藝的正確性，因此進(jìn)行焊接工藝評(píng)定時(shí)要求焊工或操作工技能熟練以排除人為因素的干擾，注意必須由本單位的焊工或操作工進(jìn)行操作。

2.4.3 制定pWPS

預(yù)焊接工藝規(guī)程（pWPS）是用來(lái)指導(dǎo)焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)的，也是生成焊接工藝評(píng)定報(bào)告（WPQR）的重要依據(jù)，因此制定pWPS時(shí)應(yīng)注意各工藝參數(shù)的準(zhǔn)確性和合理性，避免隨意編造，導(dǎo)致焊接工藝評(píng)定工作失敗或焊接工藝評(píng)定報(bào)告失真，從而無(wú)法通過(guò)評(píng)定，或即使通過(guò)評(píng)定，但與實(shí)際工藝不符，使依據(jù)生成的WPQR編制的WPS不符合生產(chǎn)實(shí)際，從而無(wú)法保證產(chǎn)品質(zhì)量。

2.4.4 定位焊

定位焊在轉(zhuǎn)向架焊接制造中起著非常重要的作用，能夠同時(shí)反映部件的組對(duì)質(zhì)量和焊接質(zhì)量。在制定pWPS時(shí)應(yīng)注意，若定位焊為最終焊縫的組成部分，則pWPS中應(yīng)包含定位焊的工藝說(shuō)明，在接下來(lái)的WPQR和WPS編寫(xiě)中也應(yīng)包含定位焊工藝說(shuō)明。

2.4.5 試驗(yàn)與檢驗(yàn)

試件接頭不同試驗(yàn)的種類也不同，如全熔透的對(duì)接焊縫要進(jìn)行外觀、內(nèi)部和表面裂紋3項(xiàng)無(wú)損檢測(cè)，同時(shí)進(jìn)行拉伸、彎曲、沖擊、硬度和低倍金相5項(xiàng)破壞性試驗(yàn)；而角焊縫只需進(jìn)行外觀和表面裂紋2項(xiàng)無(wú)損檢測(cè)，以及硬度和低倍金相2項(xiàng)破壞性試驗(yàn)。

無(wú)論是無(wú)損檢測(cè)還是破壞性試驗(yàn)，其操作程序均有法可依，即依據(jù)指定標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行，這就要求正確理解標(biāo)準(zhǔn)含義和正確應(yīng)用標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行試驗(yàn)。以CRH5型車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架中的S355J2鋼板對(duì)接焊縫為例，根據(jù)EN 10025-2規(guī)定厚度3～40 mm的鋼板其延伸率應(yīng)大于等于22％，再根據(jù)ISO 15614-1中7.4.3規(guī)定延伸率大于等于20％的母材其彎曲角度為180°，由此確定彎曲試驗(yàn)的彎曲角度為180°。對(duì)于彎曲角度還需注意，彎曲試驗(yàn)的彎曲角度是試件在試驗(yàn)機(jī)上加載時(shí)達(dá)到的角度，試件卸載后從彎曲試驗(yàn)機(jī)上取下時(shí)會(huì)有一定的回彈，導(dǎo)致試件永久變形的實(shí)際彎曲角度不足180°，為正常現(xiàn)象，不需再進(jìn)行任何操作。

試件接頭不同試驗(yàn)的種類也不同，如全熔透的對(duì)接焊縫要進(jìn)行外觀檢測(cè)（VT）、內(nèi)部檢測(cè)（RT或UT）和表面裂紋（MT或PT）檢測(cè)3項(xiàng)無(wú)損檢測(cè)，進(jìn)行橫向拉伸、橫向彎曲、沖擊、硬度和低倍金相5項(xiàng)破壞性試驗(yàn)；而角焊縫只需進(jìn)行外觀檢測(cè)（VT）和表面裂紋（MT或PT）檢測(cè)2項(xiàng)無(wú)損檢測(cè)，以及硬度和低倍金相2項(xiàng)破壞性試驗(yàn)。

2.4.6 WPQR編制

焊接工藝評(píng)定報(bào)告一般由焊接試驗(yàn)詳細(xì)內(nèi)容、試驗(yàn)結(jié)果和無(wú)損檢測(cè)報(bào)告、金相檢驗(yàn)報(bào)告等部分組成，其中焊接試驗(yàn)詳細(xì)內(nèi)容部分體現(xiàn)了具體焊接工藝，其余部分則屬于證明類的文件資料。因此，焊接試驗(yàn)詳細(xì)內(nèi)容部分編寫(xiě)應(yīng)注意對(duì)原始數(shù)據(jù)的記錄和整理，尤其是焊接電流、電弧電壓等焊接工藝參數(shù)的編寫(xiě)。焊接工藝評(píng)定報(bào)告（WPQR）中記錄的電流、電壓和焊接速度應(yīng)是試件施焊時(shí)焊接電流、電弧電壓和焊接速度的實(shí)測(cè)值，基本是一個(gè)定值，而不應(yīng)該是一個(gè)范圍[3]。

2.4.7 制定WPS

對(duì)于已經(jīng)生效的WPQR，在滿足ISO 15614-1第8章規(guī)定的每個(gè)條件或因素的前提下，可以根據(jù)該WPQR制定相應(yīng)的WPS，如果其中一個(gè)條件或因素不滿足第8章要求，就需要新的焊接工藝評(píng)定。第8章中有些條件或因素是否超出認(rèn)可范圍很明顯，如母材組別和焊接方法等；而有些條件或因素是否超出認(rèn)可范圍則需要分析或計(jì)算進(jìn)行判斷。如對(duì)于MAG焊φ（Ar）80％+φ（CO2）20％的氣體配比，按照ISO 15614-1中規(guī)定，φ（CO2）應(yīng)不超過(guò)評(píng)定試驗(yàn)用量的10％，即允許混合氣體中φ（CO2）最高達(dá)到22％（20％±20％×10％），注意這個(gè)22％是CO2的名義百分比含量，即生產(chǎn)廠家在氣瓶標(biāo)識(shí)上注明的氣體配比和含量。

制定的WPS中，焊接電流、電弧電壓和焊接速度等電特性因素最受關(guān)注。ISO 15614-1中沒(méi)有直接約束焊接電流、電弧電壓和焊接速度，但規(guī)定了熱輸入的認(rèn)可范圍，即當(dāng)有沖擊試驗(yàn)要求時(shí)，認(rèn)可的熱輸入上限比試件焊接使用的熱輸入大25％；當(dāng)有硬度試驗(yàn)要求時(shí)，認(rèn)可的熱輸入下限可比試件焊接使用的熱輸入小25％。這就要求在制定WPS時(shí)需綜合考慮焊接電流、電弧電壓和焊接速度，并運(yùn)用熱輸入公式進(jìn)行計(jì)算。

式中Q為熱輸入（單位：kJ/mm）；k為熱效率（對(duì)于MAG焊，k=0.8）；U為電弧電壓（單位：V）；I為電流強(qiáng)度（單位：A）；v為焊接速度（單位：mm/s）

2.4.8 CRH3型車和CRH5型車評(píng)定的異同

CRH3型車和CRH5型車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架焊接工藝評(píng)定在工作程序上一致，焊接方法也基本一致，均主要采用MAG焊（135或v135），但是在評(píng)定的細(xì)節(jié)上有很多差別。

（1）母材材料不同。

CRH5型車轉(zhuǎn)向架材料主要為S355J2G3非合金結(jié)構(gòu)鋼板，根據(jù)ISO 15608的分類屬于1.2組別，CRH3型車轉(zhuǎn)向架材料主要為S355J2W+N改良型耐候鋼板，根據(jù)ISO 15608的分類屬于1.4組別，雖然分別屬于不同組別，但由于強(qiáng)度級(jí)別一致，根據(jù)ISO15614-1表3規(guī)定，母材能夠互相覆蓋。

（2）填充材料不同。

CRH5型車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架焊接主要填充材料為符合ASME A-5.18標(biāo)準(zhǔn)的ER70S-6；CRH3型車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架焊接主要填充材料為符合EN440標(biāo)準(zhǔn)的G 42 4 M（C）G0。通過(guò)標(biāo)準(zhǔn)的對(duì)比分析，兩種填充材料屬于不同牌號(hào)和型號(hào)的焊絲，彼此不能互相覆蓋。

（3）沖擊試驗(yàn)溫度不同。

CRH5型車轉(zhuǎn)向架材料主要為S355J2G3非合金結(jié)構(gòu)鋼板，該鋼種要求在-20℃沖擊吸收功大于等于27J。CRH3型車轉(zhuǎn)向架材料主要為S355J2W+N改良型耐候鋼板，該鋼種同樣要求在-20℃沖擊吸收功大于等于27J，但由于CRH3型車尤其是CRH380BL高寒動(dòng)車要求能耐受-40℃的環(huán)境，因此對(duì)材料性能的要求更高，即要求在-40℃沖擊吸收功大于等于27 J。

（4）焊后熱處理要求不同。

CRH5型車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架要求焊后整體進(jìn)行去應(yīng)力退火處理；CRH3型車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架焊后沒(méi)有熱處理要求。焊接工藝評(píng)定中，焊后熱處理屬于重要因素，不允許隨意增加或刪除，即評(píng)定范圍不能互相覆蓋。因此，在兩種鋼材構(gòu)架評(píng)定時(shí)應(yīng)注意區(qū)別，尤其是硬度試驗(yàn)時(shí)，S355J2G3鋼焊接接頭允許的最大硬度值為320 HV10，S355J2W+N鋼焊接接頭允許的最大硬度值則為380 HV10。

2.5 焊接工藝評(píng)定中爭(zhēng)議問(wèn)題的理解

2.5.1 驗(yàn)收水平

驗(yàn)收水平是判定試件合格與否的重要依據(jù)。ISO 15614-1中規(guī)定，如果試件內(nèi)的缺欠在ISO 5817規(guī)定的B級(jí)限值范圍內(nèi)，則判定焊接工藝合格，但以下缺欠如焊縫金屬過(guò)多、凸度過(guò)大、焊縫厚度過(guò)大和塌陷的限值為C級(jí)。由此認(rèn)為試件內(nèi)缺欠不超出ISO 5817 B級(jí)范圍就合格是不準(zhǔn)確的，在EN 15085 -4中規(guī)定，質(zhì)量等級(jí)為CP A的焊縫驗(yàn)收水平應(yīng)符合EN 15085-3中的相關(guān)規(guī)定，如表1所示。

表1 有關(guān)焊縫質(zhì)量等級(jí)的鋼材缺欠質(zhì)量等級(jí)[4]

由表1可知，質(zhì)量等級(jí)為CP A的焊縫進(jìn)行評(píng)定時(shí)，不允許諸如1.9（焊縫超高）和1.11（焊縫下塌）等缺欠，這與ISO 15614-1中規(guī)定的1.9和1.11等缺欠驗(yàn)收水平為C級(jí)相矛盾，兩標(biāo)準(zhǔn)不一致時(shí)采用就高原則，因此，以EN 15085-3規(guī)定為準(zhǔn)。質(zhì)量等級(jí)為CP B的焊縫驗(yàn)收水平為B級(jí)，其中1.9和1.11等缺欠驗(yàn)收水平也為B級(jí)，同樣采用就高原則，以EN 15085-3為準(zhǔn)。質(zhì)量等級(jí)為CP C1、CP C2、CP C3和CP D的焊縫，由于EN 15085-3規(guī)定的驗(yàn)收水平低于ISO 15614-1的規(guī)定，此處則以ISO 15614-1為準(zhǔn)。

2.5.2 預(yù)熱溫度和道間溫度

正常預(yù)熱溫度應(yīng)填寫(xiě)焊接工藝評(píng)定試件施焊時(shí)預(yù)熱溫度下限值；多道焊時(shí)，道間溫度則填寫(xiě)焊接工藝評(píng)定試件施焊時(shí)道間溫度的上限值。實(shí)際上，在施焊過(guò)程中道間溫度起預(yù)熱作用。對(duì)于預(yù)熱溫度和道間溫度的規(guī)定，一些行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)之間也存在爭(zhēng)議，如AWS D1.1/D1.1M中5.6規(guī)定，除WPS指明另有要求外，最低道間溫度必須與預(yù)熱溫度相等；EN 1011-2中說(shuō)明，最小的道間溫度推薦值常被作為多道焊縫場(chǎng)合的預(yù)熱溫度，但是多道焊縫能接受的道間溫度要低于這個(gè)預(yù)熱溫度，因?yàn)樵谶@種場(chǎng)合，后續(xù)焊縫所需要的輸入熱量將比底部焊縫更大。對(duì)于以上規(guī)定或說(shuō)明，更認(rèn)同EN 1011-2的解釋，即多道焊時(shí)道間溫度應(yīng)低于預(yù)熱溫度。

2.5.3 電特性

電特性一般包括電流種類和極性、熱輸入、焊接電流、電弧電壓、焊接速度以及熔滴過(guò)渡形式等。電特性是焊接工藝評(píng)定的重要因素，國(guó)內(nèi)外各相關(guān)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)中都有相應(yīng)說(shuō)明。ISO 15614-1中對(duì)于電特性的說(shuō)明主要是電流種類、極性和熱輸入。如8.4.7中規(guī)定，電流種類和極性認(rèn)可范圍僅限于試驗(yàn)中所用的電流種類和極性，但對(duì)于焊接方法111不要求沖擊試驗(yàn)時(shí)，交流適合于直流。8.4.8中規(guī)定，有沖擊要求時(shí)，熱輸入上限大于25％，重做評(píng)定；有硬度要求時(shí)，熱輸入下限低于25％，重做評(píng)定。

由于ISO 15614-1中沒(méi)有給出焊接電流、電弧電壓和焊接速度等因素的認(rèn)可范圍，因此，在確定已有WPQR覆蓋范圍上和根據(jù)已有WPQR制定WPS上容易存在爭(zhēng)議和分歧。而一些相關(guān)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)在電特性上都給出了明確的認(rèn)可范圍，如AWS D1.1/D1.1M中規(guī)定，電流值變化超出10％，重做評(píng)定；電壓值變化超出7％，重做評(píng)定；焊接速度變化超出25％（GMAW），重做評(píng)定。JB 4708中規(guī)定熔滴過(guò)渡形式從噴射弧、熔滴弧或脈沖弧改變?yōu)槎搪坊。蚍粗℅MAW），重做評(píng)定。同時(shí)，也有一些行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)把焊接電流、電弧電壓的變化定為次要因素，如ASME：2004第Ⅳ卷中規(guī)定，焊接電流、電壓變化15％不需重新評(píng)定，需重新制定WPS。

通過(guò)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)比和分析可知，根據(jù)ISO 15614-1進(jìn)行的轉(zhuǎn)向架構(gòu)架焊接工藝評(píng)定，電流種類、極性和熱輸入是重要因素，因素變化超出認(rèn)可范圍需要重新評(píng)定；焊接電流、電弧電壓和焊接速度等為次要因素，因素發(fā)生變化不需要重新評(píng)定，考慮到便于指導(dǎo)工人實(shí)際操作，當(dāng)變化超出一定范圍時(shí)，可以重新制定WPS。由于熱輸入由焊接方法、焊接電流、電弧電壓和焊接速度共同決定，所以在根據(jù)已有WPQR制定WPS時(shí)，應(yīng)綜合考慮幾個(gè)因素，并進(jìn)行計(jì)算。而在WPQR中應(yīng)具體給出每個(gè)焊道的熱輸入，以便于根據(jù)WPQR制定WPS，以及在應(yīng)用WPS時(shí)更好地控制每道焊縫的熱輸入。

3 結(jié)論

（1）焊接工藝評(píng)定的根本目的是制定焊接工藝規(guī)程，最終目的是保證產(chǎn)品焊接質(zhì)量，提高企業(yè)經(jīng)濟(jì)效益，評(píng)定工作應(yīng)在合理、合法、優(yōu)質(zhì)、高效的條件下進(jìn)行。

（2）以CRH3型車和CRH5型車為例，動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架構(gòu)架焊接工藝評(píng)定應(yīng)根據(jù)符合EN 15085-3的不同焊縫質(zhì)量等級(jí)按照EN 15085-4和ISO15610至ISO 15614-1系列標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行。

（3）進(jìn)行焊接工藝評(píng)定時(shí)，應(yīng)認(rèn)識(shí)、理解和應(yīng)用評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)，掌握與評(píng)定相關(guān)的各個(gè)標(biāo)準(zhǔn)之間的區(qū)別和聯(lián)系，從本單位實(shí)際出發(fā)，確保焊接工藝評(píng)定的有效性和適宜性。

[1]劉剛，梁樹(shù)林，陸海英，等.高速動(dòng)車組的動(dòng)車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架[P].中國(guó)專利：CN201189871，2009-02-04.

[2]牛得田，劉志泰，梁樹(shù)林，等.動(dòng)力轉(zhuǎn)向架[P].中國(guó)專利：CN201189870，2008-08-15.

[3]戈兆文，康鴻雁.執(zhí)行鋼制壓力容器焊接工藝評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)時(shí)的若干問(wèn)題（二）[J].壓力容器，2004，21（7）：1-5.

[4]EN 15085-3：2007，鐵路應(yīng)用—鐵道車輛及部件的焊接—第3部分：設(shè)計(jì)要求[S].

Discussion and analysis on welding procedure qualification of EMU bogie frame

GONG Ping，CHANG Li
（Bogie Manufacturing Center，Changchun Railway Vehicles Co.，Ltd.，Changchun 130062，China）

In the EMU bogie welding manufacturing process,the welding procedure qualification is compulsory execution terms，therefore，to EMU bogie welding worker，welding technology evaluation work has the universal significance.Takes CRH5 and CRH3 emu bogie frame，for example，combined with the related standard EN 15085 system，this paper analyzes and discusses EMU bogie frame welding technology evaluation purpose，significance and general procedure，and welding technology assessment and evaluation of the matters needing attention in the process of the explanation of some debate，finally，gives some opinions and suggestions combining with actual EMU bogie frame of welding procedure qualification.

EMU；bogie frame；welding procedure qualification

TG457.2

A

1001－2303（2017）01－0086-06

10.7512/j.issn.1001-2303.2017.01.16

獻(xiàn)

宮平，常力.動(dòng)車組轉(zhuǎn)向架構(gòu)架焊接工藝評(píng)定分析與討論[J].電焊機(jī)，2017，47（1）：86-91.

2014-10-28；

2016-10-18

宮平（1978—），男，吉林長(zhǎng)嶺人，碩士，主要從事軌道客車轉(zhuǎn)向架焊接工藝與技術(shù)開(kāi)發(fā)工作。