段 宇，戴衛(wèi)華，張雪松，王 剛，李文忠

(1.中海石油(中國)有限公司天津分公司渤海石油研究院，天津塘沽 300452；2. 中國海洋石油國際有限公司)

渤海油田采收率標(biāo)定方法研究及在渤海A油田的應(yīng)用

段 宇1，戴衛(wèi)華2，張雪松1，王 剛1，李文忠1

(1.中海石油(中國)有限公司天津分公司渤海石油研究院，天津塘沽 300452；2. 中國海洋石油國際有限公司)

水驅(qū)曲線法和經(jīng)驗(yàn)公式法是常用的采收率標(biāo)定方法，由于甲、乙、丙、丁四種水驅(qū)曲線無統(tǒng)一選型標(biāo)準(zhǔn)，且經(jīng)驗(yàn)公式均采用來自陸地油田的數(shù)據(jù)作為樣本，因此這些方法在渤海油田適用性較差。通過理論推導(dǎo)，繪制出水驅(qū)曲線含水上升規(guī)律特征模式圖版，將目標(biāo)油田含水上升規(guī)律與圖版對(duì)照，可快速指導(dǎo)水驅(qū)曲線選型。考慮海上油田“少井高產(chǎn)”開發(fā)模式，確定6項(xiàng)采收率影響因素，以渤海水驅(qū)砂巖油田作為樣本數(shù)據(jù)，利用多元線性回歸方法建立了渤海水驅(qū)砂巖油田采收率經(jīng)驗(yàn)公式，提高了海上油田采收率標(biāo)定精度。

渤海油田；采收率標(biāo)定；水驅(qū)曲線；經(jīng)驗(yàn)公式

渤海油田多年來一直使用《石油可采儲(chǔ)量計(jì)算方法》[1]行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中的采收率標(biāo)定方法?？偨Y(jié)多種方法的采收率標(biāo)定結(jié)果，發(fā)現(xiàn)水驅(qū)曲線法和采收率經(jīng)驗(yàn)公式法計(jì)算精度較低。

甲、乙、丙、丁型水驅(qū)曲線是使用最為廣泛的水驅(qū)曲線類型，均收錄在行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)[1]中。但實(shí)際使用中，經(jīng)常出現(xiàn)同一油田四種水驅(qū)曲線標(biāo)定的采收率結(jié)果相差較大情況[2]。所以，如何對(duì)四種水驅(qū)曲線進(jìn)行合理選型，采用合適的水驅(qū)曲線類型對(duì)目標(biāo)油田進(jìn)行預(yù)測，對(duì)于水驅(qū)曲線方法標(biāo)定采收率的準(zhǔn)確程度至關(guān)重要。前人對(duì)水驅(qū)曲線選型做過很多研究，1998年頒布的行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)[3]提出以地層原油黏度作為選型參數(shù)，但該方法引起業(yè)內(nèi)廣泛爭論[4-9]，至今未取得統(tǒng)一認(rèn)識(shí)。2010年頒布的行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)[1]中，刪除了地層原油黏度選型方法，卻沒有提供新的選型方法，問題依舊沒有解決，直接影響水驅(qū)曲線法標(biāo)定采收率的準(zhǔn)確程度。

《石油可采儲(chǔ)量計(jì)算方法》[1]行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中的水驅(qū)砂巖油藏采收率經(jīng)驗(yàn)公式均來源于陸地油田[10-11]，而海上油田受到開發(fā)技術(shù)復(fù)雜、開發(fā)成本高等因素影響，多采用“少井高產(chǎn)”的高效開發(fā)模式[12]，相比陸地油田開發(fā)井少，井距大，層系劃分少，單井產(chǎn)量高。油田開發(fā)模式的不同造成經(jīng)驗(yàn)公式對(duì)海上油田適用性差，計(jì)算誤差較高。

通過對(duì)以上兩個(gè)問題研究，本文將油田動(dòng)態(tài)含水上升規(guī)律引入水驅(qū)曲線選型，研究四種水驅(qū)曲線含水上升規(guī)律特征模式，為水驅(qū)曲線合理選型提供依據(jù)。同時(shí)，立足渤海油田開發(fā)生產(chǎn)特征，研究采收率影響因素，以渤海開發(fā)較為成熟油田數(shù)據(jù)為樣本基礎(chǔ)，希望建立渤海水驅(qū)砂巖油田采收率經(jīng)驗(yàn)公式，豐富渤海油田采收率標(biāo)定方法。

1 四種水驅(qū)曲線選型方法研究

1.1 四種水驅(qū)曲線含水上升規(guī)律特征模式

含水上升規(guī)律是水驅(qū)油田動(dòng)態(tài)含水率變化的規(guī)律，主要通過含水率和含水上升率兩個(gè)參數(shù)進(jìn)行表征。將甲、乙、丙、丁四種水驅(qū)曲線理論公式通過微分變換，可推導(dǎo)出含水率和含水上升率表達(dá)式，進(jìn)而研究四種水驅(qū)曲線含水上升規(guī)律特征模式。

甲型水驅(qū)曲線表達(dá)式為：

lgWp=A+BNp

(1)

等號(hào)兩邊對(duì)時(shí)間t進(jìn)行求導(dǎo)，可得到式(2)。

Qw/Wp=BNpQo

(2)

結(jié)合含水率表達(dá)式，可得到式(3)。

(3)

因?yàn)镹p=NRR，所以可將式(3)轉(zhuǎn)化為含水率與采出程度的關(guān)系表達(dá)式(4)，式中C=BeA，D=BNR。

(4)

對(duì)式(4)進(jìn)行求導(dǎo)，可得到甲型水驅(qū)曲線含水上升率與可采儲(chǔ)量采出程度和含水率的關(guān)系表達(dá)式，見式(5)、(6)。

(5)

fw′=Dfw(1-fw)

(6)

從式(4)～(6)入手，對(duì)表達(dá)式的函數(shù)單調(diào)性、拐點(diǎn)、極值點(diǎn)進(jìn)行判別[13]，得到甲型水驅(qū)曲線含水上升規(guī)律特征模式：

(1)R-fw′函數(shù)表達(dá)式存在1個(gè)極值點(diǎn)、2個(gè)拐點(diǎn)共三個(gè)特征值。當(dāng)含水上升率fw′一階導(dǎo)數(shù)fw″=0時(shí)，fw′存在極大值。將(4)～(6)聯(lián)立計(jì)算，可得fw″=0時(shí)可采儲(chǔ)量采出程度為式(7)。將式(7)帶入式(4)，可得fw′達(dá)到極大值對(duì)應(yīng)的含水率fw為50%。

(7)

當(dāng)含水上升率fw′二階導(dǎo)數(shù)得fw?=0時(shí)，R-fw′曲線存在兩個(gè)拐點(diǎn)，通過式(4)～(6)聯(lián)立計(jì)算，可得拐點(diǎn)對(duì)應(yīng)的含水率分別為21.1%和78.9%。

(2)R-fw′曲線特征形態(tài)。初期為凹型上升，到達(dá)第一個(gè)拐點(diǎn)后轉(zhuǎn)凸型上升，達(dá)到極值后轉(zhuǎn)凸型下降，到達(dá)第二個(gè)拐點(diǎn)轉(zhuǎn)為凹型下降。R-fw′達(dá)到第一拐點(diǎn)之前，fw′的二階導(dǎo)數(shù)fw?>0，曲線呈現(xiàn)“凹型”；當(dāng)R-fw′在兩個(gè)拐點(diǎn)之間時(shí)，fw?<0，曲線轉(zhuǎn)為“凸型”；當(dāng)R-fw′到達(dá)在第二個(gè)拐點(diǎn)之后，fw?>0，曲線轉(zhuǎn)為凹型。

(3)R-fw曲線呈“S”型態(tài)。根據(jù)R-fw′表達(dá)式變化規(guī)律可以看出，含水率fw的上升速度是一個(gè)“緩慢上升”-“快速上升”-“緩慢上升”的過程，是一個(gè)典型的“S”型曲線。

運(yùn)用同樣的方法，也可以得到乙、丙、丁型水驅(qū)曲線含水上升規(guī)律特征模式：

乙型水驅(qū)曲線含水上升率是一個(gè)關(guān)于可采儲(chǔ)量采出程度的“凹型”遞減函數(shù)。R-fw′曲線初期fw′達(dá)到峰值，之后呈現(xiàn)“凹型”下降；R-fw曲線呈現(xiàn)“凸型”，初期fw上升最快，之后上升速度趨于平緩。

丙型水驅(qū)曲線含水上升率是一個(gè)關(guān)于可采儲(chǔ)量采出程度的“線性”遞減函數(shù)。R-fw′曲線初期fw′達(dá)到峰值，之后呈現(xiàn)“線性”下降，R-fw曲線呈現(xiàn)“凸型”。與乙型水驅(qū)曲線對(duì)比，兩者R-fw′曲線都是初期fw′達(dá)到峰值，含水上升速度最快。但之后丙型水驅(qū)曲線含水上升速度下降程度較乙型水驅(qū)曲線要慢得多，所以R-fw曲線“凸型”的程度小于乙型水驅(qū)曲線。

丁型水驅(qū)曲線R-fw′具有1個(gè)極值、1個(gè)拐點(diǎn)共兩個(gè)特征值。R-fw′曲線初期fw′隨R緩慢“凹型”上升；含水率達(dá)到50%時(shí)R-fw′曲線出現(xiàn)拐點(diǎn)，曲線形態(tài)轉(zhuǎn)為凸型上升；當(dāng)含水率達(dá)到75%時(shí)R-fw′曲線出現(xiàn)極大值，之后轉(zhuǎn)為“凸型”下降。R-fw曲線呈現(xiàn)典型的“凹型”特征，丁型水驅(qū)曲線初期含水上升速度較慢，在含水率為75%時(shí)才達(dá)到最高含水上升速度。

1.2 四種水驅(qū)曲線含水上升規(guī)律特征模式圖版

對(duì)四種水驅(qū)曲線含水上升規(guī)律研究，僅能理論推導(dǎo)出含水上升規(guī)律特征形態(tài)及特征值。以甲型水驅(qū)曲線為例，由于式(1)中A、B系數(shù)不能確定，所以不能將含水上升規(guī)律量化繪圖。本文借鑒前人研究成果，借用了含水上升規(guī)律理論圖版[14-16]。圖版(圖1)是應(yīng)用相滲和水驅(qū)油理論，采用標(biāo)準(zhǔn)含水飽和度作為中間變量最終繪制而成的。根據(jù)圖版，給定任意油田水油流度比M值，即可繪制出其R-fw′曲線(圖1a)和fw-fw′曲線(圖1b)。

在理論圖版(圖1)中，摘取符合四種水驅(qū)曲線含水上升規(guī)律特征模式吻合的曲線，從而繪制出甲、乙、丙、丁型水驅(qū)曲線含水上升規(guī)律特征模式圖版(圖2)。

(1)在R-fw′曲線圖版中(圖2a)，乙型、丙型水驅(qū)曲線初期fw′出現(xiàn)峰值，之后乙型水驅(qū)曲線fw′隨R變化呈現(xiàn)“凹型”下降，丙型呈現(xiàn)“線性”下降；甲型水驅(qū)曲線fw′在含水率達(dá)到50%時(shí)出現(xiàn)峰值，R-fw′曲線呈現(xiàn)“凹型”上升-“凸型”上升-“凸型”下降-“凹型”下降；丁型水驅(qū)曲線fw′出現(xiàn)峰值最晚，在含水率達(dá)到75%時(shí)達(dá)到，R-fw′曲線呈現(xiàn)“凹型”上升-“凸型”上升-“凸型”下降。

(2)在R-fw曲線圖版中(圖2b)，甲型水驅(qū)曲線呈現(xiàn)“S型”；乙型、丙型水驅(qū)曲線呈現(xiàn)“凸型”，乙型水驅(qū)曲線“凸型”的程度強(qiáng)于丙型水驅(qū)曲線；丁型水驅(qū)曲線呈現(xiàn)“凹型”。

根據(jù)前人對(duì)大量水驅(qū)油田含水上升規(guī)律的研究可知，水驅(qū)油田因?yàn)樗土鞫缺群陀吞镩_發(fā)策略不同，R-fw曲線呈現(xiàn)不同形態(tài)，主要有“凸型”、“S型”和“凹型”三種形態(tài)。以上研究表明，甲、乙、丙、丁四種水驅(qū)曲線適用不同含水上升規(guī)律的水驅(qū)油田，可以將油田含水上升規(guī)律作為識(shí)別參數(shù)進(jìn)行水驅(qū)曲線選型。

圖1 理論含水上升規(guī)律圖版

圖2 甲、乙、丙、丁四種水驅(qū)曲線含水上升規(guī)律特征模式圖版

1.3 基于油田含水上升規(guī)律的四種水驅(qū)曲線選型方法

本文提出根據(jù)實(shí)際油田的動(dòng)態(tài)含水上升規(guī)律作為識(shí)別參數(shù)，指導(dǎo)水驅(qū)曲線選型。油田動(dòng)態(tài)含水上升規(guī)律既可以表征儲(chǔ)集層物性及流體性質(zhì)等油田靜態(tài)參數(shù)，又可以體現(xiàn)油田開發(fā)策略，生產(chǎn)措施等動(dòng)態(tài)信息。該方法具體為：

(1)繪制目標(biāo)油田含水上升規(guī)律曲線(R-fw，R-fw′，fw-fw′)；

(2)將繪制曲線與四種水驅(qū)曲線含水上升規(guī)律特征模式圖版(圖2)進(jìn)行對(duì)比；

(3)選取吻合程度最高曲線的類型，完成水驅(qū)曲線選型工作。

實(shí)際油田含水上升規(guī)律與四種水驅(qū)曲線理論含水上升規(guī)律特征模式圖版(圖2)對(duì)比時(shí)，主要的辨識(shí)特征就是R-fw′曲線中fw′峰值出現(xiàn)的時(shí)間。如果目標(biāo)油田fw′峰值出現(xiàn)較晚，對(duì)應(yīng)含水率在75%附近，則判定油田適用于丁型水驅(qū)曲線。如峰值出現(xiàn)在中期含水階段，對(duì)應(yīng)含水率為50%左右，則判定適用于甲型水驅(qū)曲線。如出現(xiàn)峰值出現(xiàn)較早，需進(jìn)一步觀察R-fw′曲線中fw′的下降形態(tài)，呈現(xiàn)“線性”下降可判別適用于丙型水驅(qū)曲線；呈現(xiàn)“凹型”下降，則判別適用于乙型水驅(qū)曲線。

2 渤海水驅(qū)砂巖油田采收率經(jīng)驗(yàn)公式

2.1 采收率經(jīng)驗(yàn)公式適用性分析

《石油可采儲(chǔ)量計(jì)算方法》[1]行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中，收錄了三種使用較為廣泛的水驅(qū)砂巖采收率經(jīng)驗(yàn)公式，公式樣本數(shù)據(jù)均來源于陸地油田[10-11]。采用渤海開發(fā)成熟油田數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算，將結(jié)果與油田標(biāo)定采收率對(duì)比，發(fā)現(xiàn)經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算結(jié)果的相對(duì)誤差較大(圖3)。

海上油田多采用“少井高產(chǎn)”開發(fā)模式，開發(fā)井少，層系劃分少，油井多為“大段合采”，合采井段幾十米至數(shù)百米不等[12,17-18]。受層間干擾作用影響，層系中縱向油層分散或集中程度直接影響水驅(qū)采收率。而行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中經(jīng)驗(yàn)公式僅引入反應(yīng)平面井控程度的“井網(wǎng)密度”參數(shù)，卻沒有表征縱向儲(chǔ)層動(dòng)用效果的計(jì)算參數(shù)，未考慮海上油田開發(fā)模式。所以計(jì)算誤差較大。

圖3 行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中水驅(qū)砂巖采收率經(jīng)驗(yàn)公式相對(duì)誤差對(duì)比

本文充分考慮渤海油田開發(fā)生產(chǎn)特征，研究海上油田采收率影響因素，收集渤海開發(fā)較為成熟油田作為樣本數(shù)據(jù)，建立渤海水驅(qū)砂巖油田采收率經(jīng)驗(yàn)公式。

2.2 采收率影響因素研究

采收率影響因素主要分為“地質(zhì)因素”、“油藏因素”和“開發(fā)因素”，其中地質(zhì)因素主要包括儲(chǔ)集層類型、儲(chǔ)層物性及展布；油藏因素包括地層流體黏度、水油流度比等；開發(fā)因素主要包括層系劃分、井網(wǎng)和井型的選擇等等。本文通過文獻(xiàn)調(diào)研[19-23]并結(jié)合數(shù)值模擬、滲流機(jī)理等方法研究認(rèn)為：儲(chǔ)層滲透率(K)、孔隙度(φ)、滲透率變異系數(shù)(Vk)、地層原油黏度(μo)、油層比例(Koil)、井網(wǎng)密度(f)等六大因素是影響渤海水驅(qū)砂巖油田采收率的重要因素。

其中，油層比例(Koil)是本文新提出的量，它是由“地質(zhì)因素”和“開發(fā)因素”聯(lián)合決定的，可表達(dá)為式(8)。

Koil=(ho/hall)×100%

(8)

式中：Koil——油層比例，%；ho——開發(fā)層系內(nèi)油層有效厚度，m；hall——開發(fā)層系內(nèi)地層總厚度，m。

油層比例可以表征開發(fā)層系縱向油層分散和集中的程度。在油層有效厚度相同的條件下，地層厚度跨度越大，油層比例越小，油層越分散，層間干擾越嚴(yán)重，儲(chǔ)量動(dòng)用效果差，采收率低；相反，地層厚度跨度小，油層相對(duì)集中，層間干擾小，儲(chǔ)層動(dòng)用效果好，采收率高。海上油田由于其生產(chǎn)的特殊性，多數(shù)油田采用“大段合采”進(jìn)行開發(fā)，所以油層比例(Koil)對(duì)渤海油田采收率計(jì)算有實(shí)際意義。

2.3 公式建立

收集渤海54個(gè)在生產(chǎn)油田數(shù)據(jù)，從中選出開發(fā)歷史較長、開發(fā)較為成熟、采收率標(biāo)定較為落實(shí)的油田，共得到40個(gè)水驅(qū)砂巖獨(dú)立開發(fā)單元數(shù)據(jù)。在此基礎(chǔ)上，對(duì)其中由于生產(chǎn)狀況不穩(wěn)定、開采方式轉(zhuǎn)變等原因造成采收率標(biāo)定數(shù)值異常的點(diǎn)進(jìn)行剔除，最終得到35個(gè)獨(dú)立開發(fā)單元數(shù)據(jù)作為樣本數(shù)據(jù)。

為進(jìn)一步驗(yàn)證數(shù)據(jù)可靠性，本文對(duì)樣本數(shù)據(jù)各項(xiàng)影響因素與采收率相關(guān)性進(jìn)行分析，結(jié)果表明影響因素與采收率都具有一定的相關(guān)性(圖4)，且相關(guān)趨勢符合油藏工程理論，樣本數(shù)據(jù)較為可靠。

通過多元線性回歸方法[24]對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸，建立了渤海油田水驅(qū)砂巖采收率經(jīng)驗(yàn)公式，見式(9)。

圖4 樣本油田地質(zhì)油藏參數(shù)與采收率關(guān)系

各項(xiàng)參數(shù)權(quán)重表明，對(duì)采收率影響較大的參數(shù)是地層原油黏度、滲透率變異系數(shù)。

ER=0.163+0.01lgK-0.08lgμo-0.021Vk+

0.005φ+0.002 28Koil+0.01f

(9)

統(tǒng)計(jì)樣本數(shù)據(jù)確定新型經(jīng)驗(yàn)公式適用范圍，從表1可以看到，該經(jīng)驗(yàn)公式主要適用于儲(chǔ)層物性較好的稠油油田。

表1 渤海水驅(qū)砂巖采收率經(jīng)驗(yàn)公式適用范圍

2.4 精度校驗(yàn)

對(duì)渤海水驅(qū)砂巖油田采收率經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行誤差校驗(yàn)(圖5)，公式計(jì)算結(jié)果與樣本油田采收率標(biāo)定結(jié)果吻合度較高，平均相對(duì)誤差為5%，滿足精度要求。

圖5 經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算采收率與樣本油田采收率標(biāo)定值對(duì)比

3 實(shí)例應(yīng)用

渤海A油田位于渤海東北海域，滲透率為1 675.0×10-3μm2，孔隙度23.7%，地層原油黏度10.0～26.0 mPa·s。油田1999年投產(chǎn)，人工注水開發(fā)，目前，油田綜合含水率78.3%，標(biāo)定采收率30.3%。

應(yīng)用油田實(shí)際生產(chǎn)動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)，繪制油田fw-fw′、R-fw′ 、R-fw關(guān)系曲線(圖6)。A油田含水上升率達(dá)到峰值時(shí)對(duì)應(yīng)含水率為50%左右。 曲線呈現(xiàn)出凹型上升-凸型上升-凸型下降-凹型下降的過程，且R-fw曲線明顯呈S形。對(duì)比甲、乙、丙、丁四種水驅(qū)曲線含水上升規(guī)律特征模式圖版(圖2)，A油田與甲型水驅(qū)曲線含水上升規(guī)律特征模式一致，判斷A油田應(yīng)適用于甲型水驅(qū)曲線。

圖6 A油田含水升上規(guī)律曲線

對(duì)比甲、乙、丙、丁四種水驅(qū)曲線標(biāo)定采收率結(jié)果(表2)，甲型水驅(qū)曲線計(jì)算采收率與油田采收率標(biāo)定結(jié)果30.3%最為接近，證明新方法選型結(jié)果準(zhǔn)確、可靠。

表2 A油田四種水驅(qū)曲線計(jì)算采收率結(jié)果類比

應(yīng)用行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中的砂巖采收率經(jīng)驗(yàn)公式和渤海水驅(qū)砂巖油田采收率經(jīng)驗(yàn)公式對(duì)A油田采收率進(jìn)行計(jì)算，從結(jié)果來看(表3)，渤海水驅(qū)砂巖經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算結(jié)果與油田標(biāo)定采收率30.3%最為接近，計(jì)算結(jié)果精度高于行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)經(jīng)驗(yàn)公式。

表3 A油田不同采收率經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算結(jié)果對(duì)比

4 結(jié)論

(1)由理論公式入手，推導(dǎo)出甲、乙、丙、丁四種水驅(qū)曲線含水上升規(guī)律特征模式，并繪制特征模式圖版。

(2)提出一種基于油田含水上升規(guī)律的甲、乙、丙、丁四種水驅(qū)曲線選型方法，提高了水驅(qū)曲線法標(biāo)定采收率的準(zhǔn)確性。

(3)考慮海上油田實(shí)際生產(chǎn)特點(diǎn)，確定滲透率、孔隙度、滲透率變異系數(shù)、地層原油黏度、油層比例為渤海油田采收率影響因素。

(4)收集渤海水驅(qū)砂巖油田資料，通過多元線性回歸方法，建立了渤海水驅(qū)砂巖油田采收經(jīng)驗(yàn)公式，公式相對(duì)誤差5%，滿足精度要求。

符號(hào)注釋

A、B——水驅(qū)曲線的直線段截距和斜率，常數(shù)；Wp——累計(jì)產(chǎn)水量，104t；Np——累計(jì)產(chǎn)油量，104t；Qw——折算即時(shí)產(chǎn)水量，104t/a；Qo——折算即時(shí)產(chǎn)油量，104t/a；NR——可采儲(chǔ)量，104t；R——可采儲(chǔ)量采出程度；fw——含水率；fw′——含水上升率，%；M——水油流度比；Koil——油層比例，%；ho——開發(fā)層系內(nèi)油層有效厚度，m；hall——開發(fā)層系內(nèi)地層總厚度，m；K——滲透率，10-3μm2；μo——地層原油黏度，mPa·s；Vk——滲透率變異系數(shù)；φ——孔隙度，%；f——井網(wǎng)密度，口/km3；ER——采收率，%。

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編輯：王金旗

1673-8217(2017)01-0066-06

2016-07-20

段宇，工程師，1983年生，2009年畢業(yè)于大慶石油學(xué)院油氣田開發(fā)工程專業(yè)，現(xiàn)主要從事油氣田開發(fā)及油藏工程研究工作。

國家科技重大專項(xiàng)“海上油田叢式井網(wǎng)整體加密及綜合調(diào)整油藏工程技術(shù)示范”(2011ZX05057-001)。

TE313.7

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