宇 彤

(遼寧鐵嶺市農(nóng)田基本建設工作辦公室，遼寧 鐵嶺 112000)

花古水庫設計洪水及泥沙淤積計算探析

宇 彤

(遼寧鐵嶺市農(nóng)田基本建設工作辦公室，遼寧 鐵嶺 112000)

本文采用《遼寧省中小河流(無資料地區(qū))設計暴雨洪水計算方法》，對花古水庫壩址處洪水進行分析計算，采用圖表法與面積比法對洪水計算進行比較，并對泥沙淤積情況進行分析，計算的成果可為花古水庫的運行管理提供參考數(shù)據(jù)。

設計洪水；泥沙淤積；計算；花古水庫

1 工程概況

花古水庫位于康平縣柳樹屯鄉(xiāng)花古窩堡村西側(cè)，坐落于遼河支流秀水河上，壩址以上控制面積為343.60km2，水庫原設計標準為100年一遇設計、300年一遇校核，1983年“三查三定”為100年一遇設計、500年一遇校核。花古水庫樞紐工程由主壩、副壩、溢洪道、輸水洞組成。主壩、副壩均為均質(zhì)土壩，主壩頂長1250m，副壩頂長770m，主壩最大壩高8.70m，輸水洞為壩內(nèi)方涵，斷面尺寸為1.50m×1.50m×2孔，溢洪道為開敞式結(jié)構(gòu)，寬頂堰型，堰頂凈寬約50m?；ü潘畮焓且蛔苑篮?、灌溉為主，兼有養(yǎng)魚等綜合利用的中型水庫。

2 多年平均來水量

壩址以上河流長度44.76km，河道平均坡度3.25‰。多年平均降水量525mm，多年平均蒸發(fā)量1800mm，多年平均徑流深50mm，多年平均懸移質(zhì)150t/km2，多年平均年降水量變差系數(shù)：Cv=0.25，Cs=2Cv；年徑流變差系數(shù)：Cv=0.77，Cs=2Cv。

多年平均來水量為

W=0.10FY=0.1×257×50=1285萬m3

式中F——壩址以上集水面積,257km2;

Y——多年平均年徑流深,50mm。

各種保證率下年來水量見表1。

表1 各種保證率下年來水量

3 設計洪水

3.1 設計洪峰流量計算

花古水庫壩址以上11.50km處為張家窯小(1)型水庫，11km處為滿斗小(2)型水庫。張家窯、滿斗水庫工程標準低，洪水調(diào)節(jié)性能小。為安全計，花古水庫設計洪水計算中可不考慮張家窯水庫和滿斗水庫的洪水調(diào)節(jié)作用，直接采用壩址處天然設計洪水進行計算。

3.1.1 匯流歷時計算

按全流域面積257km2進行計算：

式中τ——匯流時間，h;

L——壩址以上的河流長度，km;

J——河道平均坡度，‰。

3.1.2 設計面雨量及面暴雨強度計算

面雨量：P三p面=P三KpKF

P24p面=P24KpKF

P6p面=P6KpKF

P1p面=P1KpKF

Pτp面=P24面×24n2p-1×6n1p-n2pτ1-n1p

面暴雨強度：ip=Pτp面/τ

式中KF——點面折減系數(shù)，查圖為0.96；

Pτp面——τ歷時設計面雨量，mm；

n2p,n1p——短歷時暴雨指數(shù)。

設計面雨量及面暴雨強度計算成果見表2。

表2 設計面雨量及面暴雨強度計算成果

3.1.3 設計洪峰流量計算

Qp=0.278ΦpipF

式中Qp——設計洪峰流量，m3/s;

Φp——設計洪峰徑流系數(shù)；

ip——相當于匯流時間τ的設計面暴雨強度，mm/h;

F——集水面積，km2。

其設計洪峰流量計算成果見表3。

表3 設計洪峰流量計算成果

3.2 設計洪量計算

設計洪量計算結(jié)果見表4。

洪峰按面積比的2/3次方推求，洪量按面積比的1次方推求(見表5)?；ü潘畮靾D表法與面積比法設計洪水成果比較見表6。

表4 設計洪量計算結(jié)果 單位：萬m3

表5 花古水庫設計洪水成果

表6 花古水庫此次設計洪水比較

由表6可知，此次用面積比法計算的設計洪水，洪峰比圖表法計算的小23.70%～46.80%，3日洪量小15.30%～34.50%，為了水庫大壩的安全，此次設計洪水采用圖表法計算的設計洪水(見表7)。

表7 花古水庫設計洪水比較

4 泥沙淤積計算

花古水庫壩址以上11.50km處為張家窯和滿斗水庫，沙漠非產(chǎn)流區(qū)可認為不產(chǎn)沙，張家窯水庫和滿斗水庫并沒有排沙設施，因此，花古水庫入庫沙量計算中產(chǎn)沙面積可以考慮只按張家窯水庫和滿斗水庫-花古水庫區(qū)間面積進行計算，區(qū)間面積為174.60km2。

根據(jù)《遼寧省水資源》，多年平均懸移質(zhì)年輸沙模數(shù)為50～200t/km2，根據(jù)實際淤積量進行試算，得出g=150t/km2，則多年平均懸移質(zhì)年輸沙量G=gF=150×174.6=26190t;推移質(zhì)輸沙量占懸移質(zhì)比重E=20%,水庫淤積年限T=40年(1958—1998),泥沙容重r=1.3 t/m3。

綜合懸移質(zhì)、推移質(zhì)泥沙和岸崩三者需要的淤積庫容為

V=GT(1+E)/10000γ=26190×40×

(1+0.2)/1.3=96.70萬m3

經(jīng)計算，從建庫到1998年，水庫的淤積庫容應為96.70萬m3，原設計死庫容為153萬m3，相應死水位92.83m。查實測地形圖計算水位-庫容曲線，實測從1958—1998年淤積量為87.75萬m3，對應水位為92.33m。實測淤積量與公式計算淤積量值相比，淤積量較少。

水庫淤積年限T=30年(1998—2028年),淤積量為

V=GT(1+E)/10000γ=26190×30×

(1+0.2)/(10000×1.3)=72.52萬m3

5 結(jié) 語

根據(jù)花古水庫及臨近水庫設計洪水成果，點繪了設計洪峰與面積及設計洪水總量與面積關系圖(圖略)，從圖中可以看出，各站的點子分布比較有規(guī)律，洪峰流量隨面積的增加而加大，洪峰-面積關系較好，基本成面積比2/3次方關系，符合洪水的地區(qū)綜合關系規(guī)律及該地區(qū)降水特性，表明花古水庫設計洪水成果是合理的。通過泥沙淤積量計算，原設計死水位為92.83m，死庫容為153萬m3，到1998年死庫容還有56.30萬m3，從2008年開始，20年后水庫死庫容已淤積滿，同時考慮冬季養(yǎng)魚的要求水深1.50m，最后確定死水位為93.85m，對應庫容為215萬m3。

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[2] 劉強.頭屯河水庫設計流量分析[J].水利科技與經(jīng)濟,2015(8).

[3] 姜彪,李成振,丁曼.基于DEM的山區(qū)小型水庫設計洪水計算方法及應用[J].水利規(guī)劃與設計,2015(8).

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[5] 楊艷英.上英水庫除險加固工程設計洪水計算與分析[J].水利規(guī)劃與設計,2015(6).

Calculation and Analysis of Design Flood and Sediment Accumulation of Huagu Reservoir

YU Tong

(LiaoningTielingCityFarmlandCapitalConstructionWorkOffice,Tieling112000,China)

In this paper, “the design of storm water flooding in small and medium rivers in Liaoning Province” (without data area) is used to calculate the flood at the dam site of Huagu reservoir. The flooding calculation is compared by graphical method and area ratio method, and the siltation situation is analyzed. The calculation results can provide reference data for the operation and management of Huagu reservoir.

design flood; sediment accumulation; calculation; Huagu Reservoir

10.16617/j.cnki.11-5543/TK.2017.02.015

TV222.2

A

1673-8241(2017)02- 0067- 04