丁紅巖，王海旭，張浦陽

（1.天津大學(xué) 水利工程仿真與安全國家重點實驗室，天津 300072；2.天津大學(xué) 濱海土木工程與安全教育部重點實驗室，天津 300072；3.天津大學(xué) 建筑工程學(xué)院，天津 300072）

地震荷載作用下筒型基礎(chǔ)土體液化分析

丁紅巖1,2,3，王海旭3，張浦陽1,2,3

（1.天津大學(xué) 水利工程仿真與安全國家重點實驗室，天津 300072；2.天津大學(xué) 濱海土木工程與安全教育部重點實驗室，天津 300072；3.天津大學(xué) 建筑工程學(xué)院，天津 300072）

為給近海筒型基礎(chǔ)的抗震設(shè)計提供參考，借助有限元軟件ADINA，分析了地震荷載作用下筒型基礎(chǔ)的土體液化分布．重點研究了基礎(chǔ)內(nèi)部及周圍土體的有效應(yīng)力、孔隙水壓力和超孔隙水壓力等的變化規(guī)律，分析中考慮了地震烈度對基礎(chǔ)土體液化特性及筒內(nèi)外土體沉降的影響．研究表明：基礎(chǔ)上部荷載的壓力及筒壁的環(huán)箍效應(yīng)對保持土體的有效應(yīng)力有一定的幫助，土體零豎向位移點的分布隨地震烈度變化較小，但土體最大豎向位移點的分布隨地震烈度不同存在較大差異．

筒型基礎(chǔ)；地震液化；ADINA；有限元分析

0 引言

筒型基礎(chǔ)廣泛應(yīng)用于海上風(fēng)力發(fā)電結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)，其所處環(huán)境極其惡劣，尤其當(dāng)遭遇大強度地震荷載時，很可能導(dǎo)致飽和態(tài)砂土產(chǎn)生液化現(xiàn)象，進而導(dǎo)致筒型基礎(chǔ)承載能力下降，甚至風(fēng)電結(jié)構(gòu)整體傾覆的現(xiàn)象．

土體液化本質(zhì)是飽和土體由于外力荷載，使土體顆粒的慣性力之間存在差值，當(dāng)該差值大于原有接觸效應(yīng)時，土體顆粒間便會發(fā)生滑移．由于飽和土體向外排水能力有限，孔隙水壓力會不斷增大，這直接導(dǎo)致部分土體顆粒懸浮于水中，土體顆粒間在失去有效接觸的情況下，接觸應(yīng)力將至零，整體失去對基礎(chǔ)的承載力[1-2]．這種狀態(tài)的土體將具有流動特性，所以稱該現(xiàn)象為土體液化．

目前對于土體液化定量研究，普遍采用以美國H.B賽德和I.M.伊德里斯[3-4]等人為代表的賽德-伊德里斯“簡化方法”．該方法以有效應(yīng)力原理為依據(jù)，若土體法向有效應(yīng)力減為零時，即可認(rèn)為土體失去抗剪切能力，發(fā)生初始液化．進而，動力荷載使土體液化的范圍繼續(xù)擴張，殘余變形逐漸增大，直至土體發(fā)生整體破壞，或變形超過容許范圍．確定土體發(fā)生初始液化的可能性及液化分布范圍是本方法的研究重點，在此基礎(chǔ)上，將發(fā)生液化的土體按照強度或剛度為零處理，進而分析土體總體的強度、剛度和穩(wěn)定性．

本文以上述方法為理論依據(jù)，以海上風(fēng)力發(fā)電筒型基礎(chǔ)為研究對象，利用有限元軟件 ADINA，比較分析地震荷載作用下的土體液化機理，選擇合理的液化判別標(biāo)準(zhǔn)得出土體液化的范圍，分析不同地震烈度下土體有效應(yīng)力、土體豎向沉降及超孔隙水壓力等參數(shù)的變化規(guī)律，結(jié)合理論對變化規(guī)律做出合理的解釋．

1 模型本構(gòu)關(guān)系

本研究對混凝土材料選取了GB50010-2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》[5]提供的本構(gòu)關(guān)系，按下列公式確定應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系：

土質(zhì)屬于顆粒狀材料，顆粒間的摩擦力構(gòu)成其承載力的基礎(chǔ)，土體應(yīng)力和變形會受到顆粒間摩擦力的影響，故本文中用摩爾庫倫模型[6]模擬土質(zhì)的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系，其屈服準(zhǔn)則關(guān)系式：

2 有限元模型信息

2.1 筒-土模型信息

本研究采用有限元軟件ADINA對筒型基礎(chǔ)進行二維建模研究．在研究土體液化過程中，土體是研究的重點，所以簡化筒型基礎(chǔ)上部結(jié)構(gòu)為豎向荷載，施加于筒基頂面．本文假定飽和土體中，孔隙水不可壓縮，土體僅微小形變[7-8]．通過觀察有效應(yīng)力分布實現(xiàn)判別，若土體有效最小主應(yīng)力為0，則可認(rèn)為土體已液化．

液化發(fā)生與土體性質(zhì)密切相關(guān)，其中松散的砂土和容易發(fā)生液化．因此，本文選取砂土進行研究，筒-土接觸處選取庫侖摩擦接觸，摩擦系數(shù)取0.4．筒體采用線彈性模型，土體尺寸足以消除用有限邊界引起的邊界效應(yīng)．模型中限制土體兩側(cè)水平位移，固定底邊，土體表面為排水．

模型基本信息如表1、表2，模型有限元網(wǎng)格模型如圖1．

表1 混凝土參數(shù)Tab.1 Concrete parameters

表2 土質(zhì)參數(shù)Tab.2 Soilparameters

圖1 筒基與土體網(wǎng)格模型（非等比例尺）Fig.1 Meshmodelof bucket foundation and soil(unequalscale)

2.2 計算工況

本文在選用實際地震波記錄，并根據(jù)規(guī)范選取相應(yīng)地震設(shè)防烈度下的地震加速度，對實際數(shù)據(jù)進行折算，再施加到結(jié)構(gòu)上．在簡化后的模型中，筒頂荷載加載在筒頂面積上折算的均布壓力為34.504 79 kPa，在一定程度上豎向荷載可減輕土體液化程度，所以，在動力分析前，筒頂施加均布荷載100 kPa．一次性施加全部均布壓力，待靜力分析結(jié)束，動力分析開始．在ADINA中以地震加速度的形式施加地震荷載，選取天津波分析，地震加速度時程曲線如圖2．

圖2 天津波地震加速度時程曲線Fig.2 Time-history curveof Tianjin earthquakeacceleration

3 液化判別

根據(jù)圖3中云圖可知，地震加載前7.73 s內(nèi)，地震加速度對土體作用的影響較小，土體有效應(yīng)力與位移改變較小，對稱均勻，然而豎向荷載卻對土體影響較為明顯，土體震動中逐漸向下沉降．表面附近土體有效應(yīng)力最小，僅223 N，暫未達液化狀態(tài)．從7.73 s開始，地震加速度急劇增大，使應(yīng)力和沉降不再具對稱性．筒蓋正下方土體受到筒壁環(huán)箍效應(yīng)，振動幅度較小，使其最終豎向沉降值最大，約39.68 cm．土體有效應(yīng)力因地震作用整體減小，筒內(nèi)側(cè)土體有效應(yīng)力降低幅度巨大，臨近筒壁部分土體發(fā)生液化現(xiàn)象．部分表面土體有效應(yīng)力減為零，整體大量出現(xiàn)液化．

圖3 不同加載階段土體豎向位移、有效應(yīng)力和超孔隙水壓力Fig.3 Soilsettlement,effective stressand excessporewater pressure in different loading stages

由圖3中曲線圖可知：隨土體深度增大，筒壁內(nèi)外側(cè)土體有效應(yīng)力總體不斷減小，孔隙水壓力增大．在深度0～7m范圍內(nèi)，內(nèi)側(cè)與外側(cè)土體的有效應(yīng)力存在一定不同．原因分析：內(nèi)側(cè)土體受到筒壁的環(huán)箍作用，土體相互擠壓使得筒內(nèi)下部土體相對于相同高度的外部土體具有更大的有效應(yīng)力，而這一擠壓作用同時使得部分水被擠到內(nèi)側(cè)土體上部，在一定程度增大了筒內(nèi)上部土體超空隙水壓力，使筒內(nèi)側(cè)土體有效應(yīng)力幅值出現(xiàn)在筒壁的一定高度處．

4 地震烈度對土體液化的影響

選取地震烈度為7度（0.15g）、8度（0.30g），相應(yīng)的地震影響系數(shù)最大值分別取0.34m/s2、0.68m/s2．以下分析不同地震烈度下的土體動力性能，同時對重力造成的結(jié)構(gòu)的動力性能變化忽略不計．

4.1 地震烈度對豎向沉降的影響

從圖4中云圖可知：地震烈度為8度時土體豎向沉降更大，但二者豎向沉降分布相似．烈度為7度、8度時的位移最大值分別位于筒體正下方和自由表面處．原因分析：隨著地震烈度增加，地震荷載效應(yīng)與均布荷載效應(yīng)之比增大，地震烈度為7度時，均布荷載效應(yīng)起主要作用；地震烈度為8度時，地震荷載效應(yīng)起主要作用．

由圖4中曲線圖可知：在土體整體范圍內(nèi)所有深度處，地震烈度8度時豎向位移均比7度時大．位于交點深度以上的土體隨深度增加，7度與8度間的豎向位移差逐漸減小；位于交點深度以下的土體隨深度增加，7度與8度相比的豎向位移差逐漸增大．對同一處土體在不同地震烈度下的位移曲線均在一定深度處相交，且交點處豎向位移都接近于零．盡管零豎向位移的土體深度隨距筒基的距離不同存在較大不同，但是這一深度數(shù)值隨地震烈度的變化不大．

圖4 不同地震烈度條件下的土體豎向沉降Fig.4 Soilsettlementunder differentseism ic intensities

4.2 地震烈度對有效應(yīng)力及超孔隙水壓力的影響

由圖5中云圖可知：不同地震烈度時，超孔隙水壓力的改變趨勢一致，最小值均出現(xiàn)在土體右上角，最大值位于土體左上角．原因分析：施加的地震加速度為水平方向，使最大值與最小值位于同一水平高度．

由圖5c）、d）、e）可知：3組曲線在深度15～25 m范圍內(nèi)，均存在一個曲線交點．處于筒基內(nèi)側(cè)與外側(cè)較近的土體，交點深度以上，地震烈度8度時有效應(yīng)力較大；而交點深度以下，地震烈度7度時有效應(yīng)力較大．距離筒基較遠(yuǎn)的土體，兩種地震烈度下的有效應(yīng)力關(guān)系與上述現(xiàn)象相反．原因分析：筒基附近土體，均布荷載作用效應(yīng)較大，使得臨近土體在較高地震烈度下反而保持了較大的有效應(yīng)力，但卻更大程度降低了深層土體的有效應(yīng)力，而且使不同深度處土體存在更大的有效應(yīng)力差．這增加了土體整體的不穩(wěn)定性和筒基傾覆的可能性，使筒基抗土體液化能力降低．

由圖5f）、g）、h）可知：不同土體深度處，地震烈度8度時孔隙水壓力均比7度時大．水平向比較來看：筒體外側(cè)較近土體，由于筒基下沉使筒端及斜下方土體往筒內(nèi)擠壓，使筒外側(cè)附近土體受到近似浮力的作用，導(dǎo)致淺層超孔隙水壓力較深層土更大．而距離筒體較遠(yuǎn)土體，表面土體中的孔隙水能及時排除，深層土中孔隙水不能及時排除，于是超孔隙水壓力隨深度增大．

圖5 不同地震烈度下的土體有效應(yīng)力及超孔隙水壓力Fig.5 Soileffective stressand excessporewater pressureunder differentseism ic intensities

4.3 地震烈度對超孔隙水壓力與土體豎向沉降時程曲線的影響

為保證曲線順利出現(xiàn)平滑段，本文將地震荷載時長延長5 s，加速度時程曲線如圖6．

圖6 延長后的地震加速度時程曲線Fig.6 Extended time-history curveof earthquakeacceleration

取深度16m處不同位置土體作出豎向沉降與超孔隙水壓力時程曲線如圖7，可推斷：筒基正下方16 m處土體在不同地震烈度下，豎向位移和超孔隙水壓力[9]變化趨勢相似：振動初期二者在微小范圍內(nèi)震蕩，在上升一段時間后，出現(xiàn)平滑段．這一結(jié)論與文獻 [10]中結(jié)論相吻合．另外，8度下兩項數(shù)值均較大，且上升更快．

筒外側(cè)12m、深度16m處土體在不同地震烈度下，豎向位移和超孔隙水壓力變化趨勢同樣很相似：相對平滑段后，出現(xiàn)震蕩．但這一趨勢與筒正下方土體，存在較大區(qū)別：筒外側(cè)土體數(shù)值震蕩幅度巨大，甚至最低幅值低于初始平滑段均值．當(dāng)然也能看出，不同位置土體在振動初期，均顯現(xiàn)平滑段，而這是因為地震加速度初期較小，對土體各參數(shù)影響也較?。?/p>

5 結(jié)論

本文基于有限元方法，分析了筒型基礎(chǔ)在地震作用下土體液化情況，得到了如下結(jié)論：

1）筒壁環(huán)箍作用對土體的有效應(yīng)力和孔隙水壓力影響較大，土體相互擠壓使筒內(nèi)側(cè)土體有效應(yīng)力幅值出現(xiàn)在筒壁的一定高度處，總體對土體抗液化性能較為有利，這在筒型基礎(chǔ)抗震設(shè)計中應(yīng)予以關(guān)注；

2）土體零豎向位移點的分布隨地震烈度變化不大，但土體最大豎向位移點的分布卻因地震烈度不同存在較大差異，這對于土質(zhì)勘探、工程場址選擇和筒型基礎(chǔ)抗震設(shè)計都具有一定參考價值；

3）均布荷載效應(yīng)對土體液化影響較為重要，筒基附近土體由于均布荷載影響，能夠在較高地震烈度下，反而保持附近土體更大的有效應(yīng)力，但是深層土體卻在較高地震烈度下的發(fā)生更大的有效應(yīng)力降低，同時較高的地震烈度會引起整體有效應(yīng)力的分布不均，增加了土體整體的不穩(wěn)定性；

4）不同地震烈度下，土體豎向位移和孔隙水壓力的時程曲線呈現(xiàn)相似的趨勢，但筒體內(nèi)側(cè)與外側(cè)的土體時程曲線卻呈現(xiàn)不盡相同的特征，內(nèi)側(cè)土體最終豎向位移較大但波動幅值較小，外側(cè)土體最終超孔隙水壓力與內(nèi)側(cè)持平但幅值較大，與前人研究成果相吻合．

圖7 不同地震烈度下超孔隙水壓力與土體豎向沉降時程曲線Fig.7 Time-history curveof excessporewater pressureand soilsettlement under differentseism ic intensities

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[責(zé)任編輯 楊 屹]

Researchonsoil liquefactionofbucketfoundationunderseism ic loads

DINGHongyan1,2,3，WANG Haixu3，ZHANG Puyang1,2,3

(1.StateKey Laboratory ofHydraulic Engineering Simulationand Safety,Tianjin University,Tianjin300072,China;2.Key Laboratory of Coast Civil Structure Safety(Tianjin University),Ministry of Education,Tianjin 300072,China;3.School of Civil Engineering, Tianjin University,Tianjin 300072,China)

To provide reference foraseism icdesignofoffshorebucket foundation,using the finiteelementsoftwareADINA, the liquefaction areaofbucket foundation soilunderseism ic loadswasanalyzed.Taking the influenceofseism ic intensity on soil liquefaction and soil settlement inside and outside the bucket foundation into account,the variation of effective stress,porewater pressure and excess porewater pressurewasmainly studied.The results are as follows：the impactof the ferrule effectand uniform load effectishelpful for retaining soileffective stress to a certain extent;the distribution of zero verticaldisplacementpoints changed littlewith differentseism ic intensity,but the distribution ofmaximum vertical displacementpointsvaried greatly with differentseism ic intensity.

bucket foundation;earthquake-induced liquefaction;ADINA;finite elementanalysis

TU476

A

1007-2373(2016)01-0090-06

10.14081/j.cnki.hgdxb.2016.01.017

2015-04-30

國家自然科學(xué)基金（51379142）；天津市應(yīng)用基礎(chǔ)與前沿技術(shù)研究計劃（13JCQNJC06900）

丁紅巖（1963-），男（漢族），教授，博士生導(dǎo)師．

張浦陽（1978-），男（漢族），副教授，博士，zpy_td@163.com．