倪永良 崔 琴 王海范

(江蘇省化工設(shè)備制造安裝有限公司)

無(wú)T形接頭及大角焊縫的鋼制焊接超大型油罐

倪永良*崔 琴 王海范

(江蘇省化工設(shè)備制造安裝有限公司)

設(shè)計(jì)了一種無(wú)T形接頭及大角焊縫的鋼制焊接超大型油罐，在罐壁與罐底環(huán)形邊緣板之間增加了過(guò)渡連接圈，使圓筒形罐壁通過(guò)弧形過(guò)渡段圓滑過(guò)渡到平面形罐底，這種結(jié)構(gòu)可以明顯降低罐壁與罐底連接部位的邊緣應(yīng)力，排除了整個(gè)油罐的主要危險(xiǎn)點(diǎn)，可使超大型油罐能夠安全運(yùn)行。

超大型油罐 T形接頭 大角焊縫 低周疲勞 提離運(yùn)動(dòng) 象足屈曲 抗震性能

隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)對(duì)石油需求量的不斷增加，以及國(guó)家石油儲(chǔ)備體系的建立，原油的儲(chǔ)存量不斷增加，建造的油罐容量也不斷擴(kuò)大?，F(xiàn)在我國(guó)新建的儲(chǔ)備原油的油罐，單臺(tái)容量都在10×104m3以上，有的已經(jīng)達(dá)到15×104m3，國(guó)外最大的單臺(tái)容量已經(jīng)超過(guò)20×104m3。因此，單臺(tái)容量20×104m3的超大型油罐將成為我國(guó)今后原油儲(chǔ)罐建設(shè)的重點(diǎn)[1]?，F(xiàn)行的油罐設(shè)計(jì)規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)主要有：我國(guó)的GB 50341-2014《立式圓筒形鋼制焊接油罐設(shè)計(jì)規(guī)范》[2]、美國(guó)的API 650-2013《焊接石油儲(chǔ)罐》[3]、日本的JIS B 8501-2013 《焊接的鋼制石油儲(chǔ)罐》[4]、英國(guó)的BS 2654-1997《石油工業(yè)立式鋼制焊接油罐》[5]，其中采用最廣泛的是美國(guó)石油學(xué)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)API 650-2013。

到目前為止，國(guó)內(nèi)外的油罐均為鋼制焊接立式圓筒形結(jié)構(gòu)，罐體由罐底、罐壁和罐頂組成，其中罐頂有固定頂和外浮頂兩種，大型和超大型的油罐采用外浮頂；容積在10×104m3以上的超大型油罐，因?yàn)橄赖囊?，目前罐壁的高度一般?2m左右；罐底由中幅板與環(huán)形邊緣板組成，罐壁底部與環(huán)形邊緣板之間的T形接頭采用角焊縫連接，該角焊縫又稱(chēng)大角焊縫。有關(guān)專(zhuān)家對(duì)油罐上T形接頭區(qū)域及大角焊縫部位所作的應(yīng)力分析以及對(duì)該區(qū)域安全性狀況進(jìn)行了評(píng)價(jià)，認(rèn)為T(mén)形接頭區(qū)域是整個(gè)油罐的主要危險(xiǎn)點(diǎn)，給油罐的安全運(yùn)行帶來(lái)很大的危害。針對(duì)上述危害的情況，筆者設(shè)計(jì)了一種無(wú)T形接頭及大角焊縫的鋼制焊接超大型油罐。

1 現(xiàn)行油罐上T形接頭區(qū)域的載荷及大角焊縫部位的應(yīng)力狀況

1.1T形接頭區(qū)域承受的載荷

油罐內(nèi)充滿油品后，罐壁在油品液柱靜壓力的作用下產(chǎn)生周向拉應(yīng)力，罐壁發(fā)生徑向位移。但是在罐壁底部與罐底的T形接頭處，由于罐底的約束，罐壁的徑向位移受到限制，根據(jù)彈性力學(xué)理論[6]，在罐壁底部將產(chǎn)生局部性的彎矩和橫向剪力。由內(nèi)壓薄壁容器的應(yīng)力分析可知，在罐壁與罐底的T形接頭處，由于罐壁與罐底各自的自由變形相互約束(變形不協(xié)調(diào))而產(chǎn)生附加彎矩引起的附加應(yīng)力(邊緣應(yīng)力)，邊緣應(yīng)力屬于二次應(yīng)力，其中既有二次薄膜應(yīng)力，又有二次彎曲應(yīng)力[7]。

因?yàn)楣薇谂c罐底的T形接頭處在形狀上由圓筒形罐壁突變到平面形罐底，屬于幾何不連續(xù)結(jié)構(gòu)。T形接頭處的總應(yīng)力是由油品的液柱靜壓力引起的一次薄膜應(yīng)力與附加彎曲二次應(yīng)力的總和，所以，在T形接頭處由于邊緣效應(yīng)引起應(yīng)力集中[8]。

1.2大角焊縫部位的應(yīng)力狀況

由于T形接頭的大角焊縫焊接后，焊縫內(nèi)部存在著很大的焊接殘余應(yīng)力[9]，所以在罐壁與罐底的T形接頭處由附加彎矩引起的邊緣應(yīng)力，加上焊接殘余應(yīng)力，在焊縫部位將出現(xiàn)很大的峰值應(yīng)力[10,11]。

雖然由變形不協(xié)調(diào)而產(chǎn)生的附加彎矩引起的邊緣應(yīng)力具有自限性，根據(jù)強(qiáng)度設(shè)計(jì)準(zhǔn)則，具有自限性的應(yīng)力使容器直接發(fā)生破壞的危險(xiǎn)性一般較小，但是邊緣應(yīng)力的自限性是由于不連續(xù)部位的局部范圍材料發(fā)生屈服產(chǎn)生塑性變形而引起的結(jié)果，對(duì)于受疲勞載荷作用的容器，如不控制邊緣應(yīng)力，在邊緣高應(yīng)力區(qū)有可能導(dǎo)致脆性破壞或疲勞[8]。

根據(jù)油罐設(shè)計(jì)規(guī)范，對(duì)T形接頭處罐壁內(nèi)外兩側(cè)的角焊縫尺寸有一定要求，大角焊縫不需要采用全焊透結(jié)構(gòu)，內(nèi)外角焊縫之間存在一定尺寸的不焊接區(qū)域，所以整個(gè)大角焊縫屬于未焊透結(jié)構(gòu)(見(jiàn)GB 50341-2014第5.2.10條要求和該標(biāo)準(zhǔn)后面所附的“條文說(shuō)明”中關(guān)于第5.2.10條的解釋)。另外，大角焊縫在焊接過(guò)程中，焊縫內(nèi)不可避免地存在著一些允許的焊接缺陷。由于大角焊縫內(nèi)存在未焊透，在未焊透處存在應(yīng)力不連續(xù)，應(yīng)力強(qiáng)度出現(xiàn)多次峰值[11]。所以油罐在進(jìn)出油的操作過(guò)程中，隨著油罐內(nèi)液位高度的變化，罐壁與罐底的T形接頭部位的應(yīng)力也隨之變化，大角焊縫內(nèi)的應(yīng)力峰值也不斷變化。未焊透和焊接缺陷處的焊縫隨著應(yīng)力峰值的不斷變化容易產(chǎn)生裂紋并擴(kuò)展造成低周循環(huán)疲勞破壞[1]，使得該部位成為整個(gè)油罐的危險(xiǎn)點(diǎn)，國(guó)內(nèi)外很多油罐事故都發(fā)生在這一部位[10,12]。

針對(duì)罐壁與罐底的T形接頭部位存在的危險(xiǎn)性，各國(guó)的油罐設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50341-2014、API 650-2013、JIS B8501-2013)對(duì)該部位大角焊縫的結(jié)構(gòu)和尺寸均提出了明確的要求，因?yàn)樵摻呛缚p的焊腳尺寸過(guò)小則焊縫強(qiáng)度不夠，尺寸過(guò)大則造成接頭的剛性過(guò)大，接頭處所受的應(yīng)力也會(huì)增大(見(jiàn)GB 50341-2014所附“條文說(shuō)明”中關(guān)于第5.2.10條的解釋)。

1.3大角焊縫對(duì)超大型油罐安全性的影響

當(dāng)油罐的直徑不大時(shí)，罐壁的鋼板厚度不太厚，罐壁與罐底的T形接頭部位的應(yīng)力集中程度并不嚴(yán)重，所以不會(huì)對(duì)油罐的安全性帶來(lái)大的影響。

而對(duì)于單臺(tái)容積在10×104m3以上的超大型油罐，罐壁的鋼板厚度比較厚，T形接頭的大角焊縫焊接時(shí)，焊縫內(nèi)容易產(chǎn)生缺陷，而且隨著鋼板厚度的加大，角焊縫的焊腳尺寸也要相應(yīng)加大，焊縫內(nèi)的焊接殘余應(yīng)力也隨之增大，T形接頭部位的應(yīng)力集中現(xiàn)象將非常明顯，該部位潛在的危險(xiǎn)性也隨之增大。

例如，單臺(tái)容量為15×104m3的超大型油罐，罐壁直徑達(dá)到φ100m。為了降低罐壁的鋼板厚度，目前超大型油罐的罐壁材料普遍采用抗拉強(qiáng)度級(jí)別為610MPa(屈服強(qiáng)度為490MPa)的高強(qiáng)度鋼板[13]，鋼板的常溫許用應(yīng)力達(dá)到294MPa。對(duì)于超大型油罐，在正常操作情況下，T形接頭處的峰值應(yīng)力就超過(guò)了材料的屈服強(qiáng)度，有的甚至達(dá)到或超過(guò)了材料的抗拉強(qiáng)度值[1,10,11,14,15]。

另外，現(xiàn)有的大型油罐采用的平板型罐底，罐壁與罐底之間采用T型接頭連接，這樣罐壁下部處于幾何不連續(xù)狀態(tài)，因而其應(yīng)力也處于不連續(xù)狀態(tài)，這對(duì)抗地震載荷來(lái)說(shuō)是很不利的。所以，每次發(fā)生較大級(jí)別的地震以后，震區(qū)均有不少大型油罐遭受破壞性震害。由此可見(jiàn)，現(xiàn)有的大型油罐在地震中產(chǎn)生的震害之大是有其自身原因的，而決非偶然現(xiàn)象[16,17]。

充滿油品的大型油罐一旦發(fā)生破壞，大量的油品瞬間沖到油罐外，防火堤有被沖垮的危險(xiǎn)，甚至引發(fā)大范圍的火災(zāi)爆炸事故，并且造成難于彌補(bǔ)的災(zāi)難性環(huán)境破壞[18]。

由以上所述可知，現(xiàn)有的超大型油罐，由于油罐罐壁與罐底的T形接頭區(qū)域存在著很大的附加彎矩引起的邊緣應(yīng)力，并且大角焊縫部位存在著很大的峰值應(yīng)力，因而使得T形接頭部位成為整個(gè)油罐的危險(xiǎn)點(diǎn)，給油罐的安全運(yùn)行帶來(lái)很大的危害：油罐在進(jìn)出油的操作過(guò)程中，隨著油罐內(nèi)液位高度的變化，T形接頭部位的應(yīng)力也隨之變化，因而該部位很容易發(fā)生低周疲勞破壞[10,12,19]；當(dāng)基礎(chǔ)發(fā)生不均勻沉降，或者遇到地震使油罐罐底作提離運(yùn)動(dòng)時(shí)[16,20,21](在GB 50341-2014D.5“抗震驗(yàn)算”中，用術(shù)語(yǔ)“翹離”代替了“提離”)，現(xiàn)有的油罐T形接頭的大角焊縫在局部范圍受到垂直方向上拉力的作用，容易產(chǎn)生裂紋并擴(kuò)展而發(fā)生撕裂破壞[12,17,18]；現(xiàn)有的油罐遇到地震帶來(lái)的動(dòng)載荷沖擊時(shí)，使罐壁下部產(chǎn)生象足屈曲[20,22]，油罐T形接頭部位將產(chǎn)生很大的附加彎矩，由該附加彎矩引起的邊緣應(yīng)力與原有的應(yīng)力疊加，將大大超過(guò)該部位能夠承受的最大應(yīng)力，而使該部位容易發(fā)生沖擊破壞, 因而現(xiàn)有的大型或超大型油罐的抗震性能較差[16,23,24]。

2 新結(jié)構(gòu)超大型油罐

為了保障超大型油罐運(yùn)行過(guò)程中的安全可靠性，消除由于T形接頭及大角焊縫的存在對(duì)超大型油罐安全運(yùn)行帶來(lái)潛在的危害，排除整個(gè)油罐的主要危險(xiǎn)點(diǎn)，筆者設(shè)計(jì)了一種新結(jié)構(gòu)(圖1)的超大型油罐。新結(jié)構(gòu)的超大型油罐在罐壁與罐底之間采用過(guò)渡連接圈連接，取消了現(xiàn)有油罐的罐體上罐壁與罐底之間的T形接頭及大角焊縫。

圖1 新結(jié)構(gòu)超大型油罐的罐體結(jié)構(gòu)示意圖

為了使過(guò)渡連接圈具有一定的彈性，應(yīng)當(dāng)取較小的厚度，但厚度過(guò)小會(huì)降低罐壁的穩(wěn)定性，所以不能太小。過(guò)渡連接圈的厚度可以取與罐底環(huán)形邊緣板相同的厚度，材料與罐壁底圈相同。過(guò)渡連接圈的結(jié)構(gòu)如圖2所示。

過(guò)渡連接圈的加工方法為：將一定寬度的鋼板沿寬度方向預(yù)彎成圖2所示的斷面形狀，鋼板的寬度即為圖2中斷面的展開(kāi)尺寸，并且沿鋼板的長(zhǎng)度方向按罐壁的直徑大小彎制成圓弧形，根據(jù)所用鋼板的長(zhǎng)度和罐壁的周長(zhǎng)，確定需要預(yù)彎成形的預(yù)彎件的數(shù)量，然后將這些預(yù)彎件拼接成整圈。

圖2 過(guò)渡連接圈的結(jié)構(gòu)

超大型油罐的罐底環(huán)形邊緣板厚度為20～24mm，過(guò)渡連接圈鋼板的厚度與罐底環(huán)形邊緣板等厚，弧形過(guò)渡段的彎曲半徑取150～200mm，底部環(huán)形段的寬度應(yīng)不小于150mm，在預(yù)彎成形后成形質(zhì)量得到保證的前提下，該寬度應(yīng)盡量大。立式圓筒段的直段高度應(yīng)大于500mm，具體高度根據(jù)所用鋼板的寬度確定。

對(duì)于超大型油罐，罐壁的厚度是按照罐內(nèi)裝滿油品時(shí)的液柱靜壓力計(jì)算確定的，而罐底環(huán)形邊緣板的壁厚小于罐壁底圈的厚度，按照GB 50341-2014第5.1.2條，環(huán)形邊緣板的厚度只有罐壁底圈厚度的一半左右。罐壁與罐底之間采用過(guò)渡連接圈連接以后，過(guò)渡連接圈上部的立式圓筒段成了罐壁的一部分，如果過(guò)渡連接圈的厚度小于罐壁底圈的厚度，則過(guò)渡連接圈上部的立式圓筒段不能滿足強(qiáng)度要求，所以需要對(duì)立式圓筒段進(jìn)行加強(qiáng)。立式圓筒段的加強(qiáng)結(jié)構(gòu)如圖3所示。

圖3 3種立式圓筒段的加強(qiáng)結(jié)構(gòu)

圖3a所示的加強(qiáng)結(jié)構(gòu)，過(guò)渡連接圈的立式圓筒段與罐壁底圈內(nèi)表面平齊，加強(qiáng)板的上端與立式圓筒段的上端平齊并與罐壁底圈對(duì)接連接。這種加強(qiáng)結(jié)構(gòu)，由于立式圓筒段和加強(qiáng)板與罐壁底圈的對(duì)接焊縫在同一位置，從焊縫的受力情況來(lái)說(shuō)不是很好，但這種結(jié)構(gòu)施工方便。

圖3b所示的加強(qiáng)結(jié)構(gòu)，過(guò)渡連接圈的立式圓筒段與罐壁底圈外表面平齊，罐壁與立式圓筒段的連接處作削薄處理，加強(qiáng)板貼在外側(cè)，上端超過(guò)立式圓筒段與罐壁的連接環(huán)焊縫。這種結(jié)構(gòu)環(huán)焊縫的受力情況比較好，但罐壁下端要作削薄處理，增加了施工的工作量。

圖3c所示的加強(qiáng)結(jié)構(gòu)，是圖3a所示的結(jié)構(gòu)的改進(jìn)版，這種結(jié)構(gòu)環(huán)焊縫的受力情況更好，但這種結(jié)構(gòu)增加了罐壁底圈下端加工的難度。

在超大型油罐的罐壁與罐底之間增加了過(guò)渡連接圈以后，使原來(lái)的圓筒形罐壁通過(guò)T形接頭突變到平面形罐底的幾何不連續(xù)結(jié)構(gòu)，改為圓筒形罐壁通過(guò)弧形過(guò)渡段逐漸過(guò)渡到平面形罐底的曲線圓滑過(guò)渡結(jié)構(gòu)。這種結(jié)構(gòu)取消了油罐罐壁與罐底的T形接頭以及該接頭部位的大角焊縫，可明顯降低油罐罐壁與罐底過(guò)渡部位的附加彎矩引起的邊緣應(yīng)力，消除了原來(lái)由于焊接大角焊縫而存在的很大的焊接殘余應(yīng)力。新結(jié)構(gòu)過(guò)渡連接圈與罐壁和罐底環(huán)形邊緣板之間均采用對(duì)接接頭連接，焊縫質(zhì)量容易保證，可使超大型油罐罐壁與罐底過(guò)渡部位的受力情況從根本上得到改善，排除了整個(gè)油罐的主要危險(xiǎn)點(diǎn)，使超大型油罐的安全運(yùn)行有了保障：

a. 提高了超大型油罐罐壁與罐底過(guò)渡部位的抗疲勞能力，不容易發(fā)生低周疲勞破壞；

b. 當(dāng)基礎(chǔ)發(fā)生不均勻沉降或遇到地震使油罐罐底作提離運(yùn)動(dòng)時(shí)，過(guò)渡部位可以通過(guò)局部彈性變形以適應(yīng)基礎(chǔ)的沉降或者罐體的運(yùn)動(dòng)，而且過(guò)渡連接圈與罐底邊緣板及罐壁之間的對(duì)接焊縫受力情況好、承載能力大，所以這種結(jié)構(gòu)的超大型油罐罐壁與罐底的過(guò)渡部位的連接焊縫不容易發(fā)生撕裂破壞；

c. 這種結(jié)構(gòu)的超大型油罐遇到地震帶來(lái)的動(dòng)載荷沖擊時(shí)，因?yàn)檫^(guò)渡連接圈的弧形過(guò)渡段是彈性結(jié)構(gòu)，在沖擊載荷的作用下將產(chǎn)生彈性變形，可以降低過(guò)渡部位的附加彎矩，減輕罐壁下部象足屈曲的程度，防止該部位發(fā)生沖擊破壞，從而可以提高油罐的抗震性能。

3 結(jié)束語(yǔ)

筆者總結(jié)了近年來(lái)國(guó)內(nèi)有關(guān)方面的專(zhuān)家對(duì)大型和超大型油罐的結(jié)構(gòu)應(yīng)力及安全性方面研究的成果，設(shè)計(jì)了一種無(wú)T形接頭及大角焊縫的鋼制焊接超大型油罐，在罐壁與罐底環(huán)形邊緣板之間增加過(guò)渡連接圈，使圓筒形罐壁通過(guò)弧形過(guò)渡段圓滑過(guò)渡到平面形罐底，這種結(jié)構(gòu)可以明顯降低罐壁與罐底連接部位的邊緣應(yīng)力，同時(shí)能消除原來(lái)大角焊縫內(nèi)存在的很大的焊接殘余應(yīng)力，排除了整個(gè)油罐的主要危險(xiǎn)點(diǎn)，使超大型油罐的安全運(yùn)行有了保障。新結(jié)構(gòu)的超大型油罐現(xiàn)在還在理論探索階段，謹(jǐn)請(qǐng)各方面專(zhuān)家對(duì)其合理性、適用性進(jìn)行分析和論證，以期盡早投入實(shí)際工程應(yīng)用。

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Ultra-largeSteelOilTankWeldedWithoutT-jointandBigFilletWeld

NI Yong-liang, CUI Qin, WANG Hai-fan

(JiangsuChemicalEquipmentManufacture&InstallmentCo.,Ltd.,Changzhou213002,China)

A ultra-large steel oil tank welded with T-joint and big fillet weld was designed where a transition connecting ring was added between the tank wall and the annular edge plate of the tank bottom so that the cylindrical tank wall can transit to a flat bottom from an arc transition section. This structure can significantly reduce edge stress of the joint between the tank wall and the tank bottom so as to eradicate the main danger points there and to ensure a safe operation of the ultra-large oil tanks.

ultra-large oil tank, T-joint, big fillet weld, low cycle fatigue, lift-off motion, elephant- foot buckling, anti-seismic performance

*倪永良，男，1959年1月生，高級(jí)工程師，總工程師。江蘇省常州市，213002。

TQ053.2

A

0254-6094(2016)06-0754-05

2016-07-10，

2016-10-27)

(Continued from Page 753)

AbstractA hydraulic clay refining equipment for illite soil was designed and both structure and parameters of a 50kt/a equipment were determined, including a 3m diameter of the drum cylinder, 10m in the drum length, 0.5m in the screw push plate’s height, 0.5m adjacent plate spacing and 0.3 m/s rotating speed of the cylinder; meanwhile, the main components of the equipment were illustrated and matters needing attention in the manufacturing, installation and the operation were discussed. The application results show that, the mineral soil processing speed can reach 25 to 30 t/h with 60 t/h water consumption and 42.2kW·h electricity consumption; the slurry’s solids content stays at 17 to 19 g/L and the slurry sediment is 14.7 g/L in 30min along with a≤0.125mm mesh illite particle size. The whole equipment has excellent performance, stable operation and strong continuity.

Keywordsclay refining and filter, illite,equipment design