溫 俊 剛

（中國神華煤制油化工有限公司 鄂爾多斯煤制油分公司，內(nèi)蒙古 鄂爾多斯 017209）

煤直接液化項(xiàng)目煤漿加熱爐結(jié)焦原因分析及對(duì)策

溫 俊 剛

（中國神華煤制油化工有限公司 鄂爾多斯煤制油分公司，內(nèi)蒙古 鄂爾多斯 017209）

對(duì)煤直接液化項(xiàng)目煤漿加熱爐結(jié)焦原因進(jìn)行了深入的分析，并根據(jù)實(shí)際情況制定了一系列針對(duì)性控制措施，可以有效的降低加熱爐結(jié)焦速度，提高加熱爐運(yùn)行時(shí)間和效率。同時(shí)對(duì)加熱爐結(jié)焦后的多種處理方法進(jìn)行了分析討論。

煤漿加熱爐；結(jié)焦；原因分析；控制措施；處理方法

煤炭直接液化是指通過加氫使煤中復(fù)雜的有機(jī)高分子結(jié)構(gòu)直接轉(zhuǎn)化為低分子的液體燃料，轉(zhuǎn)化過程是在含煤粉、溶劑和催化劑的漿液系統(tǒng)中進(jìn)行加氫、解聚，需要較高的壓力和溫度[1]。煤漿加熱爐主要是將煤粉和溶劑形成的煤漿、氫氣混合物進(jìn)行加熱，達(dá)到煤炭液化起始反應(yīng)所需的溫度，由于煤漿是煤粉和溶劑油的混合物，高溫下結(jié)焦傾向明顯，因此煤液化裝置若要實(shí)現(xiàn)安全、穩(wěn)定、長(zhǎng)周期、高負(fù)荷運(yùn)行，煤漿加熱爐的高效運(yùn)行至關(guān)重要。

1 煤漿加熱爐爐管結(jié)焦的原因分析

結(jié)焦是爐管內(nèi)的油品溫度超過一定界限后發(fā)生熱裂解，變成游離碳，堆集到管內(nèi)壁上的現(xiàn)象。結(jié)焦使管壁溫度急劇上升，加劇了爐管的腐蝕和高溫氧化，較易引起爐管鼓包、破裂，增大管內(nèi)壓力降，使?fàn)t子操作性能惡化，有時(shí)甚至迫使裝置不得不提前停運(yùn)[2]。

爐管結(jié)焦主要受兩大因素制約，一是焦炭的生成速度，二是焦層的脫落速度，結(jié)焦速度=焦炭生成速度-焦層脫落速度。其中焦炭生成速度主要受加熱溫度、管壁溫度、熱強(qiáng)度有關(guān)，并隨著其升高而加快結(jié)焦速度；焦層的脫落速度主要受管內(nèi)流速、管內(nèi)流態(tài)決定，其中流速越大脫落速度越快，紊流時(shí)脫落速度大于層流。

煤液化裝置由于煤漿本身含固（煤粉）較高（45%左右），在高加熱負(fù)荷下更容易發(fā)生結(jié)焦，因此如何減緩煤漿加熱爐結(jié)焦速度，延長(zhǎng)操作時(shí)間，是煤液化裝置長(zhǎng)周期運(yùn)行需要解決的關(guān)鍵問題之一。

煤漿加熱爐爐管結(jié)焦的影響因素主要有：

1.1 加熱爐加熱溫差大

煤漿加熱爐將油煤漿和氫氣混合介質(zhì)自 167 ℃加熱到366 ℃，升溫溫差近200 ℃，爐管表面熱強(qiáng)度較大，爐管壁溫最高達(dá)到450 ℃，與煤漿直接接觸易產(chǎn)生結(jié)焦傾向。

1.2 加熱爐運(yùn)行負(fù)荷變化

由于運(yùn)行負(fù)荷波動(dòng)導(dǎo)致爐管內(nèi)油煤漿流動(dòng)速度波動(dòng)頻繁，煤液化裝置設(shè)計(jì)運(yùn)行負(fù)荷范圍為70%～100%，實(shí)際最低運(yùn)行負(fù)荷甚至達(dá)到 50%，從而導(dǎo)致加熱爐爐管內(nèi)油煤漿流速波動(dòng)較頻繁，而在低負(fù)荷下爐管內(nèi)油煤漿流速得不到保證，出現(xiàn)層流易導(dǎo)致煤粉、溶劑油、輕烴的分離，由于氣相一側(cè)排走結(jié)焦物的動(dòng)能不足及氣相內(nèi)膜傳熱系數(shù)比液相小，加速了爐管內(nèi)結(jié)焦現(xiàn)象的發(fā)生。

1.3 加熱爐輻射室火嘴的燃燒狀態(tài)

正常燃?xì)饣鹱旎鹧鎽?yīng)為垂直狀態(tài)，爐管在爐膛內(nèi)通過輻射傳熱得到加熱，如果火嘴出現(xiàn)堵塞、風(fēng)道出現(xiàn)堵塞、一二次風(fēng)量變化等容易導(dǎo)致火焰發(fā)生偏移直接與爐管接觸而使?fàn)t管局部溫度升高，容易導(dǎo)致爐管內(nèi)部結(jié)焦從而引發(fā)連鎖反應(yīng)。

1.4 加熱爐爐管流量的穩(wěn)定控制

煤液化裝置共有三臺(tái)煤漿加熱爐，每個(gè)加熱爐又分成兩爐膛四支爐管，每個(gè)爐管前均有調(diào)節(jié)閥控制流量，一旦控制不好出現(xiàn)偏流，流量低的爐管結(jié)焦速度成幾何倍數(shù)增大。

1.5 加熱爐事故狀態(tài)下的處理措施

爐管因前面進(jìn)料泵故障等原因易出現(xiàn)斷料現(xiàn)象，煤漿容易在加熱爐爐管內(nèi)出現(xiàn)沉積，此時(shí)如果不采取及時(shí)有效的處理措施，爐管在短時(shí)內(nèi)就會(huì)出現(xiàn)結(jié)焦，影響加熱效率甚至堵塞爐管導(dǎo)致裝置被迫停車處理。

1.6 加熱爐操作員的操作技能高低

加熱爐爐管內(nèi)壁溫測(cè)定、出口溫度測(cè)定、爐管壓差、流量均有相關(guān)的測(cè)量?jī)x表反饋至DCS操作系統(tǒng)，操作員在日常操作過程中對(duì)相關(guān)的參數(shù)的敏感性、參數(shù)調(diào)整的預(yù)見性、采取調(diào)整手段的有效性均對(duì)加熱爐的運(yùn)行周期有著至關(guān)重要的作用。

2 煤漿加熱爐爐管結(jié)焦主要控制措施

通過上述的原因分析，可以得知加熱爐爐管結(jié)焦的主要原因，通過采取對(duì)應(yīng)的控制措施，可以有效降低爐管結(jié)焦的速度，延長(zhǎng)爐管運(yùn)行周期，保障煤液化裝置的長(zhǎng)周期運(yùn)行。

2.1 提高煤漿溫度，降低爐管加熱溫差

完善煤粉、各類溶劑油輸送管道的保溫伴熱，降低輸送過程的熱損失；保障煤漿罐中壓蒸汽加熱盤管正常運(yùn)行，降低煤漿罐熱損；增加換熱措施提高溶劑油的供應(yīng)溫度。通過上述措施，煤漿溫度由原設(shè)計(jì)的167 ℃提升至近180 ℃，可以有效的降低加熱爐的加熱負(fù)荷，降低爐膛、爐管溫度，降低結(jié)焦速度；制定工藝卡片，嚴(yán)格控制爐管壁溫不大于450 ℃。同時(shí)，為了提高傳熱系數(shù)，利用部分循環(huán)氫與煤漿一起進(jìn)入加熱爐是必要的，這樣一方面提高了流動(dòng)速度，改善了流動(dòng)狀態(tài)，從而可提高傳熱系數(shù)[3]；另一方面使溶劑中有溶解氫，提供氫氣環(huán)境降低游離碳結(jié)合在一起引發(fā)結(jié)焦的可能性。

2.2 盡可能保障加熱爐高負(fù)荷運(yùn)行

煤液化裝置設(shè)計(jì)最低負(fù)荷為70%，主要是按照整體的熱量平衡計(jì)算得出的，從煤液化裝置歷次運(yùn)行周期的統(tǒng)計(jì)，負(fù)荷低于80%運(yùn)行結(jié)焦趨向性明顯，因此在實(shí)際運(yùn)行時(shí)應(yīng)盡可能保障加熱爐也即整體煤液化裝置的運(yùn)行負(fù)荷，保證加熱爐爐管內(nèi)煤漿的湍流狀態(tài)，除了煤液化裝置自身煤粉輸送設(shè)備、煤漿配置設(shè)備、煤漿輸送設(shè)備的穩(wěn)定運(yùn)行外，也要保障供氫裝置的運(yùn)行穩(wěn)定確保氫氣滿足高負(fù)荷運(yùn)行的需要。

2.3 加強(qiáng)加熱爐輻射室火嘴燃燒狀態(tài)的監(jiān)控

煤液化裝置加熱爐內(nèi)設(shè)置有高溫監(jiān)測(cè)攝像頭，內(nèi)操在日常操作中應(yīng)作為重點(diǎn)監(jiān)控點(diǎn)進(jìn)行監(jiān)測(cè)，同時(shí)外操在日常巡檢過程中也要對(duì)加熱爐輻射室火嘴的燃燒狀態(tài)進(jìn)行重點(diǎn)監(jiān)測(cè)，及時(shí)調(diào)整一二次配風(fēng)，發(fā)現(xiàn)火嘴偏移時(shí)應(yīng)及時(shí)對(duì)火嘴進(jìn)行清理，確保不發(fā)生火焰偏移造成局部溫度過熱。

2.4 加強(qiáng)加熱爐各分支爐管的流量控制

單臺(tái)加熱爐的四支爐管入口有分支調(diào)節(jié)閥，雖然沒有流量計(jì)，但是可以通過每支爐管的壁溫、加熱爐出口分支管的介質(zhì)溫度判斷分支爐管流量，一般要求同爐膛兩支爐管出口介質(zhì)溫度偏差不大于5 ℃，以確保每支爐管的流量均衡。

2.5 制定切實(shí)可行的應(yīng)急預(yù)案

由于上游設(shè)備的不穩(wěn)定性，加熱爐發(fā)生斷料等事故也是時(shí)有發(fā)生，除了在運(yùn)行工藝上每臺(tái)加熱爐設(shè)置兩臺(tái)同時(shí)運(yùn)行的高壓進(jìn)料泵，同時(shí)在加熱爐入口設(shè)置有兩臺(tái)高壓沖洗油泵用于事故應(yīng)急，因此需要專門制定應(yīng)急預(yù)案，從加熱爐的降溫、沖洗、故障設(shè)備的恢復(fù)、后續(xù)反應(yīng)溫度的控制等方面編制操作預(yù)案，確保事故發(fā)生時(shí)操作員能有條不紊的進(jìn)行工藝處理，確保加熱爐不發(fā)生超溫、結(jié)焦等惡性后果。

2.6 加強(qiáng)操作員的培訓(xùn)

煤直接液化項(xiàng)目是一個(gè)新興產(chǎn)業(yè)，大部分操作員都是從大學(xué)畢業(yè)后逐漸培訓(xùn)成長(zhǎng)起來的，理論知識(shí)轉(zhuǎn)化為實(shí)際操作能力需要一個(gè)很長(zhǎng)的過程，因此從操作員的入職理論培訓(xùn)、生產(chǎn)裝置的專業(yè)操作培訓(xùn)、一帶一的師徒培訓(xùn)，甚至事故狀態(tài)的下應(yīng)急培訓(xùn)是每個(gè)操作員的必經(jīng)成長(zhǎng)之路，只有通過不斷的培訓(xùn)，使操作員逐漸的成熟，掌握駕馭工業(yè)裝置加熱爐運(yùn)行控制的能力，才能保證加熱爐的安全穩(wěn)定連續(xù)運(yùn)行。

3 煤漿加熱爐爐管結(jié)焦的處理方法

通過對(duì)煤漿加熱爐爐管結(jié)焦原因的分析，同時(shí)采取對(duì)應(yīng)的控制措施可以有效降低爐管的結(jié)焦速度，但目前工藝條件下暫時(shí)無法徹底消除結(jié)焦現(xiàn)象，因此根據(jù)加熱爐具體運(yùn)行狀況進(jìn)行定期清焦是提高加熱爐運(yùn)行效率的有效方法?，F(xiàn)將煤直接液化項(xiàng)目常用的蒸汽-空氣燒焦法、高壓水射流清焦法、機(jī)械清焦法進(jìn)行介紹。

3.1 蒸汽-空氣燒焦法

3.1.1 蒸汽-空氣燒焦法的基本原理

蒸汽-空氣燒焦法是指爐管在高溫下通過通入空氣和蒸汽，使結(jié)焦物和空氣、蒸汽進(jìn)行反應(yīng)，使附著在爐管上的結(jié)焦物和氧氣發(fā)生氧化燃燒反應(yīng)，并在蒸汽的沖刷下使結(jié)焦物的體積縮小、崩裂，隨蒸汽帶出爐管?？諝庵饕峁顾璧难鯕?，主要起“燒焦”作用；蒸汽作為熱載體可控制爐管溫度避免高溫造成爐管損壞，還與結(jié)焦物發(fā)生化學(xué)反應(yīng)（C+H2O=CO+H2）而使結(jié)焦物進(jìn)一步破碎，主要起“剝離”作用，同時(shí)由于其大體積、高流速可將反應(yīng)剝離的灰、渣、焦塊等帶出爐管，實(shí)現(xiàn)清焦目的。蒸汽-空氣燒焦法工藝示意圖見圖1。

圖1 煤漿加熱爐爐管蒸汽-空氣燒焦法Fig.1 Steam-air decoking method of coal slurry heating furnace tube

3.1.2 蒸汽-空氣燒焦法主要操作要點(diǎn)

（1）加熱爐爐管前期的工藝處理，爐管在燒焦前要按照停車方案進(jìn)行氮?dú)獯祾撸_保將爐管內(nèi)部的明油吹掃干凈。

（2）通過盲板等手段將燒焦加熱爐與工藝系統(tǒng)進(jìn)行隔離，將爐管前蒸汽、空氣管道以及爐管后燒焦罐、冷卻水管道通過可轉(zhuǎn)向彎頭打通流程。

（3）加熱爐爐膛內(nèi)均勻的點(diǎn)燃部分長(zhǎng)明燈和主火嘴，保持爐膛溫度在200 ℃左右，通過蒸汽將爐管結(jié)焦物表面上的存油吹掃干凈，避免通空氣燒焦時(shí)因明油的直接燃燒造成爐管局部超溫。

（4）爐管內(nèi)通蒸汽的情況下按照30 ℃/h左右的速度開始升溫，根據(jù)燒焦經(jīng)驗(yàn)加熱爐爐管壁溫在380～400 ℃左右時(shí)，爐管表面結(jié)焦物開始發(fā)生脹縮崩裂脫落，此時(shí)可通過燒焦罐排水和爐管聲音進(jìn)行判斷。

（5）一旦爐管壁結(jié)焦物發(fā)生脫落，停止升溫，間歇地減少和增加蒸汽流量，直至進(jìn)行到不再產(chǎn)生剝離為止。

（6）現(xiàn)場(chǎng)確認(rèn)焦塊不再剝離脫落后加熱爐繼續(xù)升溫，升溫速度控制15 ℃/h左右，爐管壁溫達(dá)到475 ℃后爐管開始配入100～150 Nm3/h的空氣，加熱爐爐管繼續(xù)升溫，直至發(fā)生明顯的燃燒反應(yīng)，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，管壁溫度在480～490 ℃左右時(shí)結(jié)焦物發(fā)生明顯的燃燒反應(yīng)。

（7）結(jié)焦物出現(xiàn)明顯燃燒反應(yīng)后，保持加熱爐瓦斯量、蒸汽量、空氣量不變，加熱爐爐管壁溫會(huì)在結(jié)焦物燃燒反應(yīng)下快速上升，可以通過配風(fēng)量控制升溫速度不大于 50 ℃/h，直至爐管壁溫不再上升為止，但要控制最高壁溫不超540 ℃（最高壁溫主要根據(jù)爐管材質(zhì)、壁厚等因素確定），一旦超溫要及時(shí)降低空氣量。

（8）燒焦過程中蒸汽和空氣間斷停止，使燒焦和剝離反復(fù)進(jìn)行，蒸汽量和風(fēng)量也可以根據(jù)實(shí)際燒焦情況調(diào)整。

（9）燒焦結(jié)束后，加熱爐降溫直至熄火恢復(fù)正常工藝生產(chǎn)流程。

3.1.3 蒸汽-空氣燒焦法的操作注意事項(xiàng)

（1）要制定詳細(xì)的加熱爐燒焦操作方案。

（2）爐管壁和爐膛最高溫度要根據(jù)爐管材質(zhì)和設(shè)計(jì)資料確定，嚴(yán)格避免燒焦過程超出設(shè)計(jì)溫度造成爐管損壞。

（3）燒焦作業(yè)過程要有專人負(fù)責(zé)，加強(qiáng)現(xiàn)場(chǎng)和中控室的溝通協(xié)調(diào)，及時(shí)調(diào)整各類操作參數(shù)。

（4）燒焦過程要通過蒸汽量控制焦粒大小，焦粒過小對(duì)彎頭磨損很厲害，過大則容易造成爐管堵塞，燒壞爐管。

（5）前期工藝處理要到位，爐管內(nèi)部不得存油。

3.2 高壓水射流清焦法

高壓水射流清焦主要是將清洗水通過機(jī)械設(shè)備增壓到數(shù)百乃至數(shù)千個(gè)大氣壓力，然后通過特殊的噴頭（孔徑只有1～2 mm），以極高的速度（200～500 m/s）噴出的一股股能量高度集中的水流，爐管壁內(nèi)結(jié)焦物在高速、高壓水的噴射下破碎、脫落，并在水流作用下被帶出爐管，高壓清洗噴頭在高壓水噴射的反作用力下可以不斷向爐管內(nèi)部走動(dòng)，可用高壓軟管旋轉(zhuǎn)推進(jìn)系統(tǒng)強(qiáng)制高壓水射流管道旋轉(zhuǎn)來通過彎頭部位進(jìn)行清洗。高壓水射流清焦示意圖見圖2。

3.3 機(jī)械清焦法

3.3.1 機(jī)械清焦的基本原理

圖2 高壓水射流清焦法Fig.2 High pressure water jet decoking method

機(jī)械清焦是采用不同類型和大小的清管器（PIG）作為清焦工具，一般是以水作為動(dòng)力(水壓在2～4 MPa之間),推動(dòng)清管器在爐管內(nèi)往復(fù)運(yùn)動(dòng),利用清管器上的螺釘和焦炭的摩擦,將爐管壁表面焦層、結(jié)垢物等從爐管壁上刮下來的過程，刮下來的焦塊再用水將其帶出爐管并過濾后收集。機(jī)械清焦法工藝流程示意圖見圖3。

圖3 機(jī)械清焦法Fig.3 Mechanical decoking method

增壓水泵主要提供清管器在爐管內(nèi)往復(fù)運(yùn)動(dòng)的水流動(dòng)力；過濾水箱主要過濾爐管內(nèi)清出的結(jié)焦物，并作為增壓水泵循環(huán)用水的儲(chǔ)槽；清管發(fā)射器用于清管器的發(fā)射和回收；清管器具有很好的彈性，材質(zhì)一般是合成樹脂，表面裝有螺釘，內(nèi)部中空收縮率較大(可達(dá)15%～65%)，能夠很容易的穿過彎管、T 形管、U形管及短直徑彎管等，清管器有多種規(guī)格型號(hào)，一般適合50～300 mm的爐管，釘頭的形狀有方形、半圓頭、銼刀形等，使用的材質(zhì)比結(jié)焦物硬、比爐管軟，其目的在于不損傷爐管的內(nèi)壁面，一般根據(jù)爐管的材質(zhì)來選擇清焦的釘頭。

通過機(jī)械清焦控制系統(tǒng)控制閥 1～4的啟閉順序，控制閥2開啟、閥4關(guān)閉、閥3開啟、閥1關(guān)閉，實(shí)現(xiàn)清管器正向運(yùn)動(dòng)；控制閥4開啟、閥2關(guān)閉、閥1開啟、閥3關(guān)閉，實(shí)現(xiàn)清管器反向運(yùn)動(dòng)，從而實(shí)現(xiàn)清管器在爐管內(nèi)部往復(fù)運(yùn)動(dòng)，通過清管器表面的螺釘不斷與結(jié)焦物摩擦，從而將結(jié)焦物從爐管壁上剝離下來。

3.3.2 機(jī)械清焦法的主要操作要點(diǎn)

（1）加熱爐爐管按照停工方案進(jìn)行停工隔離，并進(jìn)行氮?dú)獯祾?，將爐管內(nèi)部的明油吹掃干凈，吹掃時(shí)可以初步判斷爐管內(nèi)結(jié)焦嚴(yán)重程度。

（2）將爐管和機(jī)械清焦設(shè)備連接好形成閉合的水循環(huán)回路，用增壓水泵向爐管內(nèi)充水，測(cè)定回路的水流量和水壓。

（3）在清管器發(fā)射器1內(nèi)裝入和爐管內(nèi)徑一樣的清焦測(cè)試球，利用水流將測(cè)試球通入爐管內(nèi)，經(jīng)過循環(huán)清焦測(cè)試球被清管器發(fā)射器2回收，從回收清焦測(cè)試球的外觀來判斷爐管內(nèi)的結(jié)焦情況。

（4）根據(jù)清焦測(cè)試球的狀態(tài)選擇第一個(gè)適合尺寸的清管器開始進(jìn)行機(jī)械清焦。

（5）通過清管器多次往復(fù)運(yùn)動(dòng)將結(jié)焦物不斷剝離，根據(jù)清焦控制系統(tǒng)測(cè)定的壓力峰值變化情況判斷清焦效果，按照從小到大的順序重復(fù)使用一定數(shù)量的清管器進(jìn)行清焦直至將結(jié)焦物全部清理完畢。

（6）在確定爐管清洗干凈后，最后放入一個(gè)大于爐管內(nèi)徑5%的清管器，以保證100%的清焦效果[4]。

（7）將略大于爐管內(nèi)徑的海綿球放入爐管內(nèi)，用來清除掉所有的細(xì)碎焦和銹蝕，如果海綿球沒有被磨破，完好無損，則說明爐管已清焦干凈[5]。

3.4 清焦技術(shù)的選擇

上述三種清焦方法各有優(yōu)缺點(diǎn)和其適用范圍，蒸汽-空氣燒焦法工廠可以自己組織實(shí)施，不需專業(yè)的清焦隊(duì)伍，但爐管多次燒焦易導(dǎo)致爐管氧化降低爐管強(qiáng)度和使用壽命；高壓水射流清焦法操作簡(jiǎn)單，清焦效果好，但對(duì)水質(zhì)要求高，清焦水無法循環(huán)利用，后期處理費(fèi)用高，并且受爐管彎頭影響無法實(shí)現(xiàn)長(zhǎng)距離清焦；機(jī)械清焦法屬于純物理方法，動(dòng)力水可以循環(huán)使用，清焦效率高，安全系數(shù)高，但要求爐管內(nèi)部不能有熱偶等突出物，清焦球螺釘材質(zhì)選擇不當(dāng)容易造成爐管損傷，爐管彎頭多清焦球容易在彎頭處卡塞。由于煤直接液化項(xiàng)目煤漿加熱爐爐管較長(zhǎng)（單根400多米），通過摸索、總結(jié)多年來的清焦經(jīng)驗(yàn)，目前煤直接液化項(xiàng)目煤漿加熱爐停工清焦主要使用機(jī)械清焦法，若存在局部結(jié)焦過硬或過厚，初期可以使用高壓水力清焦進(jìn)行配合，通過優(yōu)化調(diào)整，清焦用時(shí)由最初將近一個(gè)月（三臺(tái)加熱爐，12支爐管）下降到目前一周左右的合理時(shí)間。

4 結(jié)束語

煤漿加熱爐主要提供煤漿液化反應(yīng)的起始溫度，加熱爐的高效運(yùn)行是煤直接液化項(xiàng)目長(zhǎng)周期、安全穩(wěn)定、高負(fù)荷運(yùn)行的關(guān)鍵一環(huán)，本文通過總結(jié)煤漿加熱爐多年實(shí)際操作經(jīng)驗(yàn)，重點(diǎn)對(duì)煤漿加熱爐結(jié)焦的原因進(jìn)行了深入分析，并針對(duì)實(shí)際問題提出了具體的控制措施，有效降低了加熱爐結(jié)焦速度，提高了加熱爐運(yùn)行時(shí)間和效率。同時(shí)對(duì)加熱爐結(jié)焦后的處理方法進(jìn)行了分析討論。為其他類似加熱爐操作、清焦提供了經(jīng)驗(yàn)參考。

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Causes Analysis and Countermeasures of Coking in Coal Slurry Heating furnace of Direct Coal Liquefaction Project

WEN Jun-gang
（China Shenhua Coal-to-oil Chemical Co.Ltd Erdos Coal-to-oil Branch, Inner Mongolia Erdos 017209, China）

In-depth causes analysis of coking in coal slurry heating furnace of direct coal liquefaction project was carried out. According to the actual situation, a series of control measures were formulated to effectively reduce coking speed and increase the running time and efficiency of the heating furnace. At the same time, treatment methods of coking in coal slurry heating furnace were also discussed.

coal slurry heating furnace; coking; causes analysis; control measures; treatment method

TQ 530

A

1671-0460（2016）11-2710-04

2016-05-06

溫俊剛（1982-），男，河北省滄州市人，工程師，2005年畢業(yè)于河北工業(yè)大學(xué)化學(xué)工程與工藝專業(yè)，研究方向：煤直接液化生產(chǎn)管理工作。E-m ail：w enjungang@csclc.com。