夏旭峰

(上海地鐵維護(hù)保障有限公司,200233,上?！喂こ處?

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城市軌道交通軌面不平順對軌道結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)影響的試驗(yàn)分析*

夏旭峰

(上海地鐵維護(hù)保障有限公司,200233,上?！喂こ處?

在某城市軌道交通線路上對鋼軌打磨前后軌面不平順、輪軌力及軌道結(jié)構(gòu)振動進(jìn)行測試，根據(jù)測試數(shù)據(jù)分析軌面不平順對輪軌力和鋼軌振動加速度的影響。結(jié)果表明,鋼軌打磨后，軌面不平順幅值從打磨前的0.966 mm降低為0.686 mm,輪軌垂向力可降低18%～19%,鋼軌垂向振動加速度降低了2.33倍。

城市軌道交通; 軌面不平順; 輪軌力; 結(jié)構(gòu)振動; 測試與分析

Author′s address Maintenance of Shanghai Metro Co.,Ltd.,200233,Shanghai,China

在列車荷載的作用下,長波(波長1 m以上至幾十米)軌道不平順的軌道結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)與短波(波長1 m以下)軌面不平順動力響應(yīng)有較大的區(qū)別[1]。波磨屬于短波軌面不平順,國內(nèi)學(xué)者在理論上已對鋼軌焊接接頭短波不平順的動力學(xué)問題進(jìn)行了研究[2]。為了減緩線路振動噪聲問題,城市軌道交通管理部門將線路的普通扣件更換為高彈性扣件,從而提高軌道結(jié)構(gòu)的隔振和減振效果,降低地鐵列車運(yùn)行對沿線建筑物的影響。但隨著列車運(yùn)行,低剛度扣件線路的鋼軌出現(xiàn)波磨,使得軌道結(jié)構(gòu)和車輛振動加劇,甚至出現(xiàn)兩者部件損壞現(xiàn)象。為了研究輪軌關(guān)系以及波磨對車輛、軌道振動的影響,在某條城市軌道交通線路上對鋼軌打磨前后的軌道結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)進(jìn)行測試,以通過試驗(yàn)來分析掌握軌面不平順對輪軌力和軌道結(jié)構(gòu)振動加速度的影響。測試地段的軌道結(jié)構(gòu)類型為Vanguard扣件,普通混凝土整體道床,曲線半徑為500 m,超高120 mm,列車運(yùn)行速度為45～65 km/h。

1 軌面不平順測試與分析

測試前首先測量軌面不平順,以了解軌面的平順狀態(tài),然后進(jìn)行軌道結(jié)構(gòu)動力測試。第一次測試完成后,打磨列車對軌面進(jìn)行打磨,再次測量軌面不平順和軌道結(jié)構(gòu)動力響應(yīng),以對比同一軌道結(jié)構(gòu)條件下,鋼軌打磨前后軌道結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)的差別,從而為進(jìn)一步研究軌面不平順的限值提供技術(shù)支持。鋼軌打磨前后的軌面狀態(tài)如圖1所示。

軌面不平順測試采用長度為1 m的SEC-RC電子平直儀,用測尺端頭磁性定位塊將測尺固定在被測鋼軌軌頭的內(nèi)側(cè),進(jìn)行軌面不平順測量,采樣間隔為200個/m測量點(diǎn)。為分析鋼軌打磨前后軌面不平順情況的變化,在兩次測試(打磨前后)數(shù)據(jù)記錄并導(dǎo)出后,對軌面不平順進(jìn)行幅值和功率譜分析,并參照BS EN ISO 3095:2005(E)[3]標(biāo)準(zhǔn)對軌面不平順?biāo)竭M(jìn)行1/3倍頻分析。

根據(jù)動力測試斷面處的測試數(shù)據(jù),得打磨前軌面不平順值為0.966 mm,打磨后為0.686 mm。軌面不平順波形如圖2所示?？梢?打磨后軌面的短波不平順明顯降低。

圖2 軌面不平順波形圖

對打磨前后的軌面不平順測試數(shù)據(jù)進(jìn)行功率譜分析,計(jì)算打磨前后樣本功率譜的平均值,結(jié)果如圖3所示。圖中波長為1 m的峰值主要是由于波磨尺的長度引起的,鋼軌打磨前,軌面不平順主要波長成分為0.4 m和0.2 m;鋼軌打磨后,軌面平順度提高,0.4 m和0.2 m波長的軌面不平順消失,但在1 m范圍內(nèi)仍有0.686 mm的不平順。文獻(xiàn)[4]指出,對于軌道交通,一般應(yīng)將波長200 mm的軌面不平順幅值控制在0.3 mm以下,所以認(rèn)為1 m波長的軌面不平順達(dá)0.686 mm仍偏大。

為了進(jìn)一步分析打磨前后軌面狀態(tài)的變化,需對軌面不平順進(jìn)行1/3倍頻分析,然后將其與BS EN ISO 3095:2005(E)的標(biāo)準(zhǔn)限值進(jìn)行比較。分析結(jié)果如圖4所示。鋼軌打磨后,軌面不平順?biāo)皆诟鞑ㄩL范圍內(nèi)較打磨前有所降低,說明鋼軌打磨可有效提高軌面平順性,但其不平順幅值仍高于BS EN ISO 3095:2005(E)的標(biāo)準(zhǔn)限值,其中在波長0.06 m處差值達(dá)到最大,為13 dB。

圖3 軌面不平順功率譜圖

圖4 軌面不平順1/3倍頻圖

2 軌面不平順對輪軌力影響分析

為測試分析不同速度對輪軌振動的影響,試驗(yàn)時將列車速度分為四檔,速度檔1～4分別對應(yīng)50～55 km/h、60～65 km/h、65～70 km/h、75～80 km/h。試驗(yàn)時沒有55～60 km/h和70～75 km/h速度檔的列車車次。

測試時,在列車經(jīng)過測點(diǎn)前后20 s左右的時間,利用動態(tài)信號采集分析系統(tǒng)讀取采集的輪軌力等數(shù)據(jù),采樣頻率為5 kHz。對各測試數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,對每趟列車的各輪軸作用下的內(nèi)、外軌垂向力(測試方法見文獻(xiàn)[5])按照速度進(jìn)行分類。圖5和圖6分別為鋼軌打磨前后內(nèi)、外軌的垂向力。

從圖5及圖6可知，鋼軌打磨后,同一速度時內(nèi)、外軌垂向力有減小趨勢；鋼軌打磨前,內(nèi)軌垂向力與速度關(guān)系并非單調(diào),外軌垂向力基本隨著列車速度的增加而增大,打磨后,內(nèi)、外軌垂向力隨著列車速度的增加而稍有增大,但外軌的垂向力增大較多,這其中有離心力增大的作用;列車前輪輪對經(jīng)過時的外軌垂向力較后輪輪對經(jīng)過時的大,而內(nèi)軌垂向力在前后輪對經(jīng)過時相差不大;鋼軌打磨前,內(nèi)、外軌垂向力最大值分別為100.9 kN和126.9 kN,鋼軌打磨后,內(nèi)、外軌垂向力最大值分別為85.4 kN和106.6 kN,較打磨前分別下降了18%和19%。

圖5 不同速度檔時內(nèi)軌垂向力

圖6 不同速度檔時外軌垂向力

列車通過曲線時,一般情況下轉(zhuǎn)向架第一輪對的內(nèi)、外軌橫向力較第二輪對的內(nèi)、外軌橫向力大得多,故在統(tǒng)計(jì)分析時只計(jì)算第一輪對的內(nèi)、外軌橫向力。分析時,內(nèi)、外軌橫向力的最大值與平均值按照不同速度檔統(tǒng)計(jì)。結(jié)果如圖7和圖8所示。

圖7 不同速度檔時內(nèi)軌橫向力

從圖7和圖8可知，鋼軌打磨后,同一速度檔下,內(nèi)軌橫向力有減小趨勢,外軌橫向力變化不大；鋼軌打磨前,內(nèi)、外軌橫向力與速度的關(guān)系并不明顯,可能是受到車速范圍較小,以及列車載重量等因素的影響，鋼軌打磨后,內(nèi)軌橫向力隨速度增加變化也不大,外軌橫向力隨速度增加有增大趨勢；鋼軌打磨前,內(nèi)、外軌橫向力最大值分別為49 kN和45.6 kN,鋼軌打磨后,內(nèi)、外軌橫向力最大值分別為34.1 kN和51.6 kN,內(nèi)軌橫向力下降較多,約為40%,而外軌的橫向力增大。

圖8 不同速度檔時外軌橫向力

3 軌面不平順對鋼軌振動加速度影響分析

理論分析和國內(nèi)外研究資料都表明,軌面不平順對增大輪軌振動具有明顯的效應(yīng)[2],不同的列車速度對軌道結(jié)構(gòu)的振動也有一定的影響。本文就這兩方面的因素對測試數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,以求實(shí)際軌面不平順對軌道結(jié)構(gòu)振動的影響。根據(jù)測試數(shù)據(jù),按照不同速度檔對鋼軌振動加速度幅值進(jìn)行統(tǒng)計(jì),如圖9所示。

圖9 不同速度檔時軌底垂向振動加速度

從圖9可知，鋼軌打磨后,軌底垂向振動加速度幅值明顯減??；鋼軌打磨前后,軌底振動加速度隨著速度的增加基本呈現(xiàn)遞增趨勢；鋼軌打磨前,內(nèi)軌軌底垂向振動加速度的最大值為404.5g,鋼軌打磨后,軌底垂向振動加速度最大值為121.3g,較打磨前下降了2.33倍。

為分析鋼軌振動加速度頻率的分布特性,先對每列車位移數(shù)據(jù)分別進(jìn)行頻譜分析,然后再按照不同速度檔求取平均值,得到在各個振動頻率上的分布情況。其結(jié)果如圖10所示。

圖10 不同速度檔下內(nèi)軌軌底垂向振動加速度頻譜圖

從圖10 a)可以看出,鋼軌打磨前,列車經(jīng)過時,內(nèi)軌軌底垂向振動加速度的振動頻率分布范圍較廣,在0～2 000 Hz范圍內(nèi)都有分布,但振動頻率主要分布在725 Hz內(nèi),垂向振動加速度在401 Hz處達(dá)到峰值;速度較大的列車經(jīng)過時,垂向振動加速度譜值較大。

從圖10 b)可以看出,鋼軌打磨后,列車經(jīng)過時鋼軌振動強(qiáng)度有所下降,軌底垂向振動加速度的振動頻率分布范圍為0～1 000 Hz,垂向振動加速度在343 Hz處達(dá)到峰值。

為了分析測點(diǎn)的鋼軌振動能量的分布特性,先對每列車鋼軌振動加速度數(shù)據(jù)分別進(jìn)行1/3倍頻分析,然后求取平均值,得到振動能量在分析頻段上的分布情況,并繪制成折線圖,如圖11所示。

圖11 鋼軌垂向振動加速度1/3倍頻圖

由圖11可知，鋼軌打磨前,內(nèi)軌軌底振動水平隨著速度的增加而增加,在速度最高檔,列車在250～800 Hz和1 000～1 600 Hz內(nèi)引起的鋼軌軌底振動水平最大值分別為162 dB、160 dB,對應(yīng)的中心頻率分別為500 Hz和1 000 Hz；鋼軌打磨后,在分析頻率大于100 Hz時,軌底振動水平隨著速度的增加而增大,頻率大于1 000 Hz時,同一速度檔的軌底振動水平隨中心頻率的增大而減小。鋼軌打磨后,軌底振動水平下降10 dB左右,高頻部分軌底振動水平減小。

4 結(jié)論與建議

測試數(shù)據(jù)表明,軌面不平順對輪軌力和軌道結(jié)構(gòu)振動加速度具有明顯的影響,結(jié)論如下:

(1) 鋼軌打磨后,軌面不平順幅值從0.966 mm降低為0.686 mm,并趨近BS EN ISO 3095:2005(E)規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)限值,其中在波長0.06 m處差值達(dá)到最大,為13 dB；同一速度檔下,內(nèi)、外軌垂向力較打磨前約降低18%～19%;鋼軌打磨后內(nèi)軌橫向力有減小趨勢,外軌橫向力變化不大。

(2) 對軌底垂向振動加速度的幅值分析表明,鋼軌打磨前軌底垂向振動加速度的最大值為404.5g,打磨后其值為121.3g,軌面平順度對降低軌底垂向振動加速度幅值效果明顯。隨著速度的增加,軌底垂向振動加速度幅值的平均值呈現(xiàn)遞增趨勢。如用1/3倍頻分析,在100～2 000 Hz的頻率范圍內(nèi),軌底振動水平隨速度增加而增大,鋼軌打磨后,軌底振動水平下降10 dB左右,高頻部分軌底振動水平減小。

(3) 目前鋼軌打磨對消除200～400 mm短波不平順明顯,而這一波長范圍對輪軌力和軌道結(jié)構(gòu)振動的影響最為敏感。因此，工務(wù)部門應(yīng)對這一波長的軌面不平順作有效的管理,從而減小輪軌動力作用和軌道結(jié)構(gòu)的振動加速度,提高軌道結(jié)構(gòu)的使用壽命，降低軌道交通振動對環(huán)境的影響。

[1] 黃俊飛,練松良,宗德明,等.軌道隨機(jī)不平順與車輛動力響應(yīng)的相干分析[J].同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2003(1):16.

[2] 翟婉明,涂貴軍,高建敏.地鐵線路鋼軌焊接區(qū)輪軌動力學(xué)問題[J].振動測試與診斷,2012,32(5)：701.

[3] ISO.Railway application-acoustics-measurement of noise emitted by railbound vehicles:BS EN ISO 3095[S].2nd ed.British Standards,EN.2005.

[4] 周永健,練松良,楊文忠.軌面短波不平順對輪軌力影響的研究[J].華東交通大學(xué)學(xué)報(bào),2009,26(4):6.

[5] 曾樹谷.鐵路軌道動力測試技術(shù)[M].北京：中國鐵道出版社，1988.

[6] 周寧.城市軌道交通軌面短波不平順?biāo)阶V分析[J].城市軌道交通研究，2014(4)：18.

Experiment Analysis of Track Surface Irregularity Effecting on Track Dynamic Response

XIA Xufeng

Based onthe test of track surface irregularity, the wheel/rail force and track structure vibration on a metro line before and after grinding, the effect of track surface irregularity over track dynamic response is verified with the experiment analysis. The results show that the track surface irregularity is reduced from 0.966 mm before grinding to 0.686 mm after grinding, and the wheel/rail vertical dynamic force is also reduced by 18%～19%, thus the track vibration acceleration could be cut down to 2.33 times.

urban rail transit;track surface irregularity; wheel/rail force; structure vibration; test and analysis

*“十二五”國家科技支撐計(jì)劃項(xiàng)目(2011BAG01B04)

U 213.2+12

10.16037/j.1007-869x.2016.04.003

2015-04-23)