韓小敏，王少剛，黃　燕

（南京航空航天大學(xué)材料科學(xué)與技術(shù)學(xué)院，江蘇南京210016）

金屬爆炸焊的研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)

韓小敏，王少剛，黃燕

（南京航空航天大學(xué)材料科學(xué)與技術(shù)學(xué)院，江蘇南京210016）

介紹金屬爆炸焊接技術(shù)的基本原理及發(fā)展歷程，綜述近年來國內(nèi)外爆炸焊接技術(shù)在異種金屬連接以及數(shù)值模擬等方面的研究進(jìn)展，并展望爆炸焊接技術(shù)的未來研究發(fā)展動(dòng)向。

爆炸焊接；研究現(xiàn)狀；發(fā)展動(dòng)向

0　前言

爆炸焊接亦稱爆炸復(fù)合，它是利用炸藥產(chǎn)生的能量，使被焊金屬面發(fā)生高速傾斜碰撞，在表面形成具有塑性變形、熔化、擴(kuò)散以及波形特征的薄層過渡區(qū)，從而使金屬之間形成牢固結(jié)合的工藝過程。爆炸焊接是在1944年由美國的L.R.Carl提出，1957年，美國的Phillipchuk利用爆炸焊接技術(shù)成功實(shí)現(xiàn)了鋼-鋁之間的連接，人們逐漸認(rèn)識(shí)到了爆炸焊接技術(shù)的潛在實(shí)用性。此后，美國、日本、英國、德國、前蘇聯(lián)等國技術(shù)人員相繼開展了大量的理論和試驗(yàn)研究，使爆炸焊接技術(shù)日趨走向成熟。20世紀(jì)60年代末，我國大連造船廠的陳火金等人采用爆炸焊接方法成功制備出第一塊爆炸復(fù)合板，到20世紀(jì)80年代，有關(guān)爆炸焊接技術(shù)的理論研究和工程應(yīng)用在國內(nèi)得到了快速發(fā)展，目前已廣泛應(yīng)用于石油化工、壓力容器、船舶制造、航空航天及核工業(yè)等領(lǐng)域[1-2]。

1　爆炸焊接的原理及過程

爆炸焊接是一個(gè)以炸藥為能源的動(dòng)態(tài)焊接過程，金屬爆炸焊接裝置示意如圖1所示[1]，通?？煞譃閮A斜安裝和平行安裝兩種方式。當(dāng)置于復(fù)板上的炸藥被雷管引爆后，在炸藥推動(dòng)下復(fù)板將以一定角度高速與基板相互碰撞。由于撞擊壓力大大超過金屬的動(dòng)態(tài)屈服極限，因而在碰撞區(qū)產(chǎn)生急劇的塑性變形，同時(shí)釋放出大量的熱。此時(shí)碰撞點(diǎn)處金屬的物理性質(zhì)類似于流體，在金屬板內(nèi)表面將形成兩股運(yùn)動(dòng)相反的金屬射流。一股是在碰撞點(diǎn)前的自由射流，此射流向未結(jié)合的空間高速噴出，沖刷金屬內(nèi)表面的表面膜起清潔表面的作用，為兩種金屬的結(jié)合提供了條件；另一股是在碰撞點(diǎn)之后的凸角射流，被凝固在兩金屬板之間，從而使基復(fù)板金屬形成牢固的冶金結(jié)合。

2　爆炸焊接技術(shù)的試驗(yàn)研究

爆炸焊接技術(shù)因可以直接對(duì)同種或異種材料進(jìn)行焊接而被廣泛應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)中，到目前為止，采用爆炸焊接已經(jīng)成功實(shí)現(xiàn)了許多物理和化學(xué)性能相同、相近及相差懸殊的材料之間的復(fù)合。爆炸焊接的最大用途是生產(chǎn)金屬復(fù)合材料，隨著研究工作的不斷深入和實(shí)際生產(chǎn)的需要，利用爆炸焊接制造的產(chǎn)品也不斷涌現(xiàn)[2]。近年來，隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展及爆炸焊接理論的進(jìn)一步完善，國內(nèi)外在異種金屬爆炸焊接的試驗(yàn)研究方面也不斷取得新的進(jìn)展，涉及的爆炸金屬組合包括鈦-鋼、銅-鋼、鋁-鋼、鋁-銅、鈦-鎂、鎂-鋁等，復(fù)合板的層數(shù)也從兩層、三層，逐步發(fā)展到多層的蜂窩結(jié)構(gòu)，其面積可達(dá)十幾到幾十平方米。

1—炸藥；2—緩沖層；3—復(fù)板；4—基板；5—雷管；6—基礎(chǔ)b平行放置圖1　爆炸焊接裝置示意

2.1鈦-鋼的爆炸焊接

鈦具有密度小、比強(qiáng)度高、耐腐蝕性和高低溫性能好等優(yōu)異的綜合性能，是航空航天及海洋化工等領(lǐng)域中重要的結(jié)構(gòu)材料。為了節(jié)約鈦資源和降低生產(chǎn)成本，對(duì)鈦-鋼復(fù)合材料的需求應(yīng)運(yùn)而生。采用鈦-鋼復(fù)合材料制備的設(shè)備其內(nèi)層鈦耐腐蝕，外層鋼具有高強(qiáng)度、良好的抗疲勞和耐壓性，是現(xiàn)代化學(xué)工業(yè)和壓力容器中不可缺少的結(jié)構(gòu)材料。由于鈦與鋼之間在高溫時(shí)會(huì)生成多種金屬間化合物，因此難以采用常規(guī)的熔化焊方法進(jìn)行焊接。N.V.Rao等[3]采用平行放置法對(duì)厚4 mm的純鈦與厚28 mm的低合金高強(qiáng)度鋼進(jìn)行爆炸焊接，并研究其界面微觀結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能。結(jié)果表明，其界面呈波狀結(jié)合，在靠近鋼側(cè)界面的組織沿碰撞方向被拉長，且越靠近界面處晶粒越細(xì)小。在界面的波峰處存在著少量的熔化層，其成分介于鈦與低合金高強(qiáng)度鋼之間。在界面處不可避免地存在著一些TiFe2和TiNi2等中間相。對(duì)界面處進(jìn)行元素含量分析顯示，界面處存在明顯的擴(kuò)散層，其厚度約為5 μm。力學(xué)性能測(cè)試表明，結(jié)合界面處的硬度最高，且隨著與界面距離的增大而減小，這主要是由于界面處產(chǎn)生劇烈的碰撞而引起的硬化效應(yīng)所造成的。

對(duì)金屬進(jìn)行熱處理能夠改善其顯微組織及力學(xué)性能。M.Yadegari等人[4]研究了熱處理對(duì)Ti-304L界面微觀結(jié)構(gòu)和結(jié)合強(qiáng)度的影響。以爆炸速度3500m/s的炸藥為能源，基復(fù)板間距為4.5mm，對(duì)Ti-304L復(fù)合板進(jìn)行爆炸焊接。由于鈦在高溫時(shí)易氧化，故在氬氣保護(hù)下對(duì)復(fù)合板進(jìn)行熱處理，分別在700℃、800℃、900℃保溫1 h，然后隨爐冷卻，升溫速率0.2℃/s，冷卻速度0.1℃/s。結(jié)果表明，在700℃時(shí)，界面處有σ相和FeTi2相生成，隨著溫度的升高，在界面處還生成其他金屬間化合物相，如λ、FeTi、NiTi、NiTi2等，溫度越高，形成的脆性帶越寬。復(fù)合板的剪切強(qiáng)度隨溫度升高而降低，且都低于初始試樣，這是由于界面處脆性相的生成所致。I.N.Maliutina等[5]人的研究表明，添加中間層（青銅-鉭）可有效避免鈦-不銹鋼復(fù)合板界面處因金屬間化合物形成而引起的開裂（見圖2），其極限強(qiáng)度可大大提高，達(dá)1 000 MPa。

圖2　添加青銅-鉭中間層的鈦-不銹鋼爆炸復(fù)合板結(jié)合界面

2.2銅-鋼的爆炸焊接

銅及其合金具有良好的導(dǎo)電性和導(dǎo)熱性、耐腐蝕性等，廣泛應(yīng)用于電氣、電子、化工和交通等領(lǐng)域。由于銅資源有限，價(jià)格相對(duì)昂貴，在一些大型設(shè)備或構(gòu)件中使用單一的銅合金，導(dǎo)致產(chǎn)品的成本高或者結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理，銅-鋼復(fù)合板在工業(yè)生產(chǎn)中的應(yīng)用，既可滿足結(jié)構(gòu)的使用性能要求，又能大大降低生產(chǎn)成本。Maliutina I N等[6]研究了青銅-不銹鋼爆炸復(fù)合板（不銹鋼厚度200 μm）在不同溫度下界面相變的機(jī)理。采用爆炸復(fù)合制得青銅-不銹鋼復(fù)合板，在空氣中分別采用500℃、600℃、700℃和800℃保溫1 h的工藝進(jìn)行熱處理。結(jié)果表明，復(fù)合板具有明顯的波狀結(jié)合界面，波長為11.04 μm，在界面處存在約800 nm的擴(kuò)散層。當(dāng)熱處理溫度達(dá)到600℃時(shí)，靠近界面的青銅側(cè)發(fā)生再結(jié)晶形成直徑6μm的等軸晶粒；當(dāng)溫度達(dá)到700℃時(shí)，晶粒直徑長大到30 μm，800℃時(shí)晶粒粗化達(dá)117 μm。在800℃時(shí)，由于Fe和Cu的擴(kuò)散系數(shù)不同，導(dǎo)致形成了混合區(qū)空洞。在整個(gè)熱處理過程中，不銹鋼側(cè)的組織并沒有發(fā)生明顯變化，這是由于加熱溫度未達(dá)到其再結(jié)晶溫度。

在時(shí)效處理過程中，固溶體中細(xì)小彌散相的析出可以使材料的強(qiáng)度顯著提高，因此時(shí)效處理是許多有色金屬熱處理強(qiáng)化的重要途徑。G.S.Zhang等人[7]研究了時(shí)效處理對(duì)鈹青銅-碳鋼復(fù)合板力學(xué)性能的影響。為了提高爆炸焊接時(shí)鈹青銅的塑性，焊前先對(duì)其進(jìn)行780℃的固溶處理，待爆炸焊接后，分別進(jìn)行300℃、310℃、320℃、330℃和340℃時(shí)效2 h、3 h、3.5 h、4 h。復(fù)合板力學(xué)性能測(cè)試表明，在320℃時(shí)效3h硬度達(dá)到最大值35.8 HRC，在該時(shí)效工藝條件下，復(fù)合板的剪切強(qiáng)度變化不明顯，但其結(jié)合強(qiáng)度顯著降低。在時(shí)效處理前復(fù)合板具有良好的內(nèi)外彎曲性能，時(shí)效處理后其內(nèi)彎曲性能變化不明顯，但外彎曲性能顯著降低。

2.3鋁-鋼的爆炸焊接

鋁-鋼復(fù)合材料有效地結(jié)合了鋼的高強(qiáng)度與鋁優(yōu)良的抗大氣腐蝕性能，同時(shí)保證良好的深沖性能，在航空航天、機(jī)械、化工、醫(yī)療、食品等許多領(lǐng)域中得到廣泛應(yīng)用。W.Deng等人[8]研究了鋁-不銹鋼爆炸復(fù)合管的界面結(jié)構(gòu)，并從復(fù)合管的爆炸工藝及爆炸加載過程進(jìn)行分析。采用內(nèi)爆法制得復(fù)合管（內(nèi)外管間距1 mm），發(fā)現(xiàn)爆炸后外管的直徑并沒有變化，在界面處存在著少量的熔化層，其厚度隨著爆炸方向減小。界面呈微小的波狀結(jié)合，但沒有明顯的周期性，界面波長和波峰從起始端到末端均是先增大然后減小。這是由于在爆炸焊接過程中，內(nèi)管的外徑在爆炸載荷作用下擴(kuò)張至外管的內(nèi)徑從而實(shí)現(xiàn)爆炸復(fù)合。在此過程中消耗了一部分炸藥的能量，使得內(nèi)外管碰撞時(shí)的能量減少，導(dǎo)致界面波不呈明顯的周期性。由于管件爆炸焊接時(shí)相對(duì)封閉的環(huán)境導(dǎo)致高壓爆炸產(chǎn)物不易消散，與材料長時(shí)間作用，易導(dǎo)致形成平直狀的界面。隨著爆炸載荷的逐漸增大以及末端邊界效應(yīng)的影響，使界面波長及波峰呈先增大后減小的趨勢(shì)。

在爆炸焊接過程中，合理選擇工藝參數(shù)是實(shí)現(xiàn)高質(zhì)量焊接的首要條件。P.Muneshwar等人[9]研究了不同工藝對(duì)鋁-不銹鋼復(fù)合板爆炸焊接質(zhì)量的影響。采用純鋁作為中間過渡層以減少界面處金屬間化合物的形成。首先利用爆炸焊接制得純鋁-不銹鋼板，然后再與AA2219進(jìn)行爆炸復(fù)合，爆炸焊接工藝參數(shù)如表1所示。結(jié)果表明，在該工藝條件下，薄板的焊合率約為70％，在未焊合區(qū)，純鋁與AA2219界面處存在著微小的空洞，而與不銹鋼的界面處則不存在這些缺陷。對(duì)焊合良好的區(qū)域進(jìn)行剪切試驗(yàn)，其強(qiáng)度與純鋁的相近為84.1 MPa，且所有斷裂均發(fā)生純鋁與不銹鋼的界面處。對(duì)厚板采用不同種類的炸藥進(jìn)行焊接，其中3號(hào)試板的中心區(qū)域連接質(zhì)量相對(duì)較好，焊合區(qū)的剪切強(qiáng)度可達(dá)90MPa，在純鋁與AA2219處發(fā)生斷裂，而拉伸斷裂則發(fā)生在不銹鋼界面處。

表1　鋁-不銹鋼復(fù)合板的爆炸焊接參數(shù)[9]

2.4鋁-銅的爆炸焊接

鋁和銅的導(dǎo)電性能良好，從經(jīng)濟(jì)角度出發(fā)，電力工業(yè)中在許多情況下可以用鋁來代替銅。以鋁代銅是電力工業(yè)中的一項(xiàng)重要技術(shù)措施，因此銅-鋁的過渡連接是推廣使用鋁導(dǎo)線，節(jié)約銅導(dǎo)線的重要課題。采用爆炸焊接技術(shù)制備鋁-銅過渡接頭，不僅設(shè)備及工藝簡單，且性能優(yōu)良[2]。M.Acarer[10]利用爆炸焊接技術(shù)制備鋁-銅過渡接頭，并測(cè)試分析其導(dǎo)電性能、電化學(xué)腐蝕性能及力學(xué)性能。通常，進(jìn)行異種金屬爆炸焊接時(shí)，在界面處難以避免金屬間化合物的形成。研究結(jié)果顯示，獲得的鋁-銅過渡接頭形成了少量的金屬間化合物CuAl2，但其對(duì)力學(xué)性能并沒有產(chǎn)生明顯影響。雖然金屬間化合物的形成可能導(dǎo)致過渡接頭的電阻率升高和導(dǎo)電率降低，但由于其含量較少，并沒有明顯影響。測(cè)得鋁-銅接頭的電阻率和電導(dǎo)率分別為24.1 Ω/cm和0.416 ms/cm，介于銅和鋁之間。還測(cè)定了Al-Cu過渡接頭的極化曲線，并分析了電化學(xué)腐蝕后的形貌。

2.5鈦-鎂、鎂-鋁的爆炸焊接

鎂合金是最輕的金屬結(jié)構(gòu)材料，具有密度低和良好的力學(xué)性能，廣泛應(yīng)用于汽車、電子等工業(yè)領(lǐng)域。但是由于其耐蝕性能較差，在很大程度上限制了其在工業(yè)生產(chǎn)中的應(yīng)用。如果能在其表面涂覆一層耐蝕性較好的鈦或鋁合金，則可以綜合兩種不同材料的性能優(yōu)勢(shì)，大大提高其耐蝕性能，擴(kuò)大鎂合金的應(yīng)用范圍。鈦合金和鎂合金的熔點(diǎn)和熱膨脹系數(shù)等物理性能相差較大，采用普通的焊接方法難以實(shí)現(xiàn)兩者之間的有效連接。文獻(xiàn)[11-12]采用水下爆炸焊接技術(shù)成功實(shí)現(xiàn)了鈦-鎂（TP270-AZ31）的連接，其爆炸焊接裝置示意如圖3所示。研究了不同焊接參數(shù)下添加中間層（AZ31薄板）和無中間層對(duì)鈦-鎂爆炸焊接界面的影響。結(jié)果表明，采用添加鎂中間層進(jìn)行爆炸焊接，可以得到平直或輕微波動(dòng)的界面。由于中間層可減少碰撞時(shí)的動(dòng)能損失，減小熱效應(yīng)的影響，從而顯著減少熔化層形成，可實(shí)現(xiàn)鈦-鎂之間的有效連接。進(jìn)一步研究表明，界面的結(jié)合形態(tài)與傾斜角α、距離D及中間層的添加有關(guān)，復(fù)合板的顯微硬度分別沿界面兩側(cè)減小。

N.Zhang等人[13]利用爆炸焊接技術(shù)制備AZ31BAA6061復(fù)合板，分析不同退火工藝對(duì)其界面組織和性能的影響。結(jié)果表明，鎂-鋁復(fù)合板之間結(jié)合良好。隨著退火溫度的升高，復(fù)合板的拉伸強(qiáng)度不斷提高，當(dāng)溫度升高到某一數(shù)值時(shí)，其拉伸強(qiáng)度會(huì)突然降低，但其延伸率并沒有發(fā)生突變。產(chǎn)生這種現(xiàn)象的原因是：退火溫度過高時(shí)界面處金屬間化合物的生成所致。分析顯示，當(dāng)退火溫度超過250℃時(shí)，在界面處有Al3Mg2和Al12Mg17生成。

圖3　鈦-鎂水下爆炸焊接裝置示意

2.6其他結(jié)構(gòu)的爆炸焊接

近年來，爆炸焊接技術(shù)的應(yīng)用范圍不斷擴(kuò)大，爆炸焊接不僅可以實(shí)現(xiàn)物理和化學(xué)性能相差較大的金屬連接，還能實(shí)現(xiàn)金屬與非金屬之間的連接，理論上講只要具有一定韌性的材料都可以進(jìn)行爆炸焊接。文獻(xiàn)[14-16]利用爆炸焊接技術(shù)實(shí)現(xiàn)了鎢-銅、鈮-鎳和銅-鉭等的連接并達(dá)到了預(yù)期效果。M.Q. Jiang[17]等人成功實(shí)現(xiàn)了金屬玻璃（Vit 1）與黃銅之間的爆炸連接（見圖4a），進(jìn)一步擴(kuò)大了金屬玻璃的應(yīng)用。隨著人們對(duì)爆炸焊接技術(shù)研究的不斷深入，爆炸復(fù)合材料的結(jié)構(gòu)也從原先簡單的板、管、棒之間的結(jié)合發(fā)展到更復(fù)雜的結(jié)構(gòu)形狀，最近有研究人員采用爆炸焊接技術(shù)制備出了空心結(jié)構(gòu)及蜂窩結(jié)構(gòu)等[18-19]，如圖4b、圖4c所示。

圖4　利用爆炸焊接技術(shù)制備的復(fù)合結(jié)構(gòu)

3　爆炸焊接的數(shù)值模擬

由于爆炸焊接過程的瞬時(shí)性及危險(xiǎn)性，因此直接對(duì)其進(jìn)行研究有一定難度，采用計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬可以方便地了解爆炸焊接過程，優(yōu)化焊接參數(shù)，對(duì)于提高焊接質(zhì)量具有重要意義。近年來，隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的快速發(fā)展，國內(nèi)外研究人員對(duì)爆炸焊接數(shù)值模擬進(jìn)行了大量研究，進(jìn)一步促進(jìn)了爆炸焊接技術(shù)的應(yīng)用和發(fā)展。

X.J.Li等人[20]利用光滑粒子流體動(dòng)力學(xué)法（SPH法）研究了波狀界面形成的機(jī)制，認(rèn)為爆炸焊接是一種集壓力焊、熔化焊和擴(kuò)散焊于一體的焊接新技術(shù)。后來X.Wang等人[21]在AUTODYN軟件的基礎(chǔ)上，運(yùn)用SPH法得到了爆炸焊在大部分情況下屬于固相焊的結(jié)論，在模擬過程中成功獲得了射流及界面波，射流的產(chǎn)生主要取決于材料的密度及硬度等。A.Moarrefzadeh[22]采用ANSYS軟件模擬爆炸焊接過程也得到了類似的結(jié)論。近年來，隨著科技的進(jìn)步，水下爆炸焊接也得到了快速發(fā)展和應(yīng)用。水下爆炸焊接時(shí)，Gurney方程和Aziz方程不能準(zhǔn)確描述復(fù)板的飛行速度及加速過程，為此W.Sun等人[23]利用ANSYS/LS-DYNA研究了水下沖擊波及復(fù)板的變形過程，得到復(fù)板的飛行速度及壓力分布圖，可為后期的研究提供參考。Zhang A等人[24]將SPH法和BEM相結(jié)合，模擬水下爆炸焊接的整個(gè)過程，各階段的計(jì)算結(jié)果都與實(shí)驗(yàn)結(jié)果相吻合。S.Saravanan等人[25]采用有限元法研究鋁-鋼爆炸焊接過程中的碰撞特征，結(jié)果表明，在碰撞點(diǎn)處具有更高的壓力及較低的溫度。

文獻(xiàn)[26]從應(yīng)力場(chǎng)、溫度場(chǎng)等角度出發(fā)，模擬雙層復(fù)合板的爆炸焊接，并分析射流及界面，認(rèn)為碰撞角是影響界面波形成的關(guān)鍵參數(shù)，界面處的高溫有利于射流和界面波的形成。界面波不僅是爆炸焊接的主要特征，也是爆炸焊接成功的主要標(biāo)志。S.K.Godunov[27]等人在Maxwell弛豫模型的基礎(chǔ)上，模擬界面波的形成和發(fā)展，結(jié)果與實(shí)驗(yàn)相一致，同時(shí)證明了波狀界面的形成與碰撞點(diǎn)附近處于高壓狀態(tài)下的介質(zhì)的自振動(dòng)有關(guān)。此外，還有研究人員模擬分析了不同基礎(chǔ)對(duì)鋁-鎂爆炸焊接的影響，結(jié)果表明，鋼質(zhì)基礎(chǔ)更有利于其爆炸焊接。

4　結(jié)論

爆炸焊接技術(shù)因具有許多優(yōu)異的性能而受到廣泛關(guān)注，其應(yīng)用范圍從開始時(shí)同種或異種材料的焊接逐漸發(fā)展成為集材料表面處理和快速結(jié)晶于一體的新型加工工藝。依據(jù)目前的研究進(jìn)展，不難看出爆炸焊接技術(shù)的理論研究還相對(duì)滯后，與其應(yīng)用拓展不相協(xié)調(diào)，有關(guān)爆炸焊接的數(shù)值模擬研究也不夠系統(tǒng)和全面。此外，對(duì)爆炸復(fù)合材料的后續(xù)加工工藝研究也是該領(lǐng)域的重要研究課題之一。今后應(yīng)當(dāng)將計(jì)算機(jī)技術(shù)與爆炸焊接技術(shù)相結(jié)合，深入研究爆炸載荷作用下材料的動(dòng)力學(xué)行為以及焊接機(jī)理等。同時(shí)，爆炸復(fù)合材料的形狀尺寸不只是局限于板材、管材等之間的簡單復(fù)合，應(yīng)充分發(fā)揮爆炸焊接技術(shù)在多層復(fù)合及異種金屬焊接中的優(yōu)勢(shì)。此外，預(yù)計(jì)水下爆炸焊接也將成為未來研究的熱點(diǎn)之一。隨著爆炸焊接技術(shù)的快速發(fā)展及其應(yīng)用領(lǐng)域的不斷擴(kuò)大，有關(guān)爆炸焊接中的環(huán)境保護(hù)及自動(dòng)化程度提高也值得進(jìn)一步研究，其應(yīng)用范圍將越來越廣。

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Research progress and development trend of metal explosive welding

HAN Xiaomin，WANG Shaogang，HUANG Yan
（College of Material Science and Technology，Nanjing University of Aeronautics and Astronautics，Nanjing 210016，China）

The basic principle and development of metal explosive welding are introduced briefly in this paper.The research progress of explosive welding is systematically summarized in the bonding of dissimilar metals and numerical simulation both domestic and abroad in recent years.And makes expectation of the development trend of explosive welding in the future.

explosive welding；research progress；development trend

TG456.6

C

1001－2303（2016）04－0112-06

10.7512/j.issn.1001-2303.2016.04.24

2015-03-02

江蘇高校優(yōu)勢(shì)學(xué)科建設(shè)工程資助項(xiàng)目

韓小敏（1990—），男，江蘇興化人，在讀碩士，主要從事異種金屬的焊接工藝研究。