朱軼韻,韓　艷,桑國(guó)臣

(西安理工大學(xué) 土木建筑工程學(xué)院,陜西 西安 710048)

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西北鄉(xiāng)村建筑冬季墻體構(gòu)造界面結(jié)露研究

朱軼韻,韓艷,桑國(guó)臣

(西安理工大學(xué) 土木建筑工程學(xué)院,陜西 西安 710048)

西北地區(qū)冬季嚴(yán)寒干燥,室內(nèi)外熱濕環(huán)境差異顯著,由于鄉(xiāng)村建筑體形系數(shù)大,冬季墻體結(jié)露問(wèn)題較為突出。結(jié)合對(duì)鄉(xiāng)村建筑冬季最冷月室內(nèi)熱狀況的調(diào)研與測(cè)試,以寧夏地區(qū)鄉(xiāng)村建筑為例,采用穩(wěn)態(tài)熱濕傳遞分層分析法,解析墻體構(gòu)造界面的結(jié)露特點(diǎn)與影響因素。結(jié)果表明:墻體構(gòu)造方式對(duì)構(gòu)造界面結(jié)露情況影響較大,其中無(wú)保溫和外保溫節(jié)能構(gòu)造墻體不易出現(xiàn)結(jié)露,而內(nèi)保溫節(jié)能構(gòu)造墻體的構(gòu)造界面結(jié)露風(fēng)險(xiǎn)較大,并且保溫層厚度越大,界面結(jié)露越嚴(yán)重。

西北地區(qū); 鄉(xiāng)村建筑; 構(gòu)造界面; 結(jié)露

西北地區(qū)地處內(nèi)陸,屬于溫帶大陸性氣候,冬季嚴(yán)寒、空氣干燥,特殊的氣候條件增大了鄉(xiāng)村建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)結(jié)露的風(fēng)險(xiǎn)。墻體結(jié)露現(xiàn)象易造成圍護(hù)結(jié)構(gòu)發(fā)生霉變,形成霉菌,惡化室內(nèi)環(huán)境,對(duì)建筑居住者的身體健康造成危害,并會(huì)損壞建筑結(jié)構(gòu),影響建筑使用壽命[1]。已有研究對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面結(jié)露現(xiàn)象關(guān)注較多,但對(duì)構(gòu)造界面的內(nèi)部結(jié)露現(xiàn)象關(guān)注較少[2],故難以對(duì)墻體防結(jié)露設(shè)計(jì)進(jìn)行有效指導(dǎo)。本文以寧夏中衛(wèi)地區(qū)為例,根據(jù)當(dāng)?shù)剜l(xiāng)村建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)受到的熱濕作用,對(duì)該地區(qū)鄉(xiāng)村建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面和構(gòu)造各界面結(jié)露情況進(jìn)行了綜合分析。

1　鄉(xiāng)村建筑及其室內(nèi)外熱狀況調(diào)研

寧夏自治區(qū)中衛(wèi)市位于西北腹地,處于寧、甘、蒙三省區(qū)交匯地帶,其氣候特征與建筑形式均具有西北地區(qū)的代表性[3]。該地區(qū)常年氣壓較低,年平均氣壓為876.1 hPa[4],年平均相對(duì)濕度54.7%[4],年平均氣溫5 ℃～10 ℃[4]。該地區(qū)冬季寒冷漫長(zhǎng),室內(nèi)溫濕度較高,水蒸氣分壓力較大。室外溫濕度較低、水蒸氣分壓力較小,水蒸氣由內(nèi)向外滲透,易在圍護(hù)結(jié)構(gòu)表面或內(nèi)部發(fā)生冷凝或結(jié)露。

課題組于2015年1月對(duì)寧夏中衛(wèi)地區(qū)鄉(xiāng)村建筑進(jìn)行了實(shí)地調(diào)研測(cè)試。當(dāng)?shù)亟ㄖ鈮Χ酁?70 mm粘土實(shí)心磚,內(nèi)外20 mm厚抹灰,墻體熱阻為0.5(m2·K)/W,傳熱系數(shù)為1.54 W/(m2·K)。通過(guò)熱像儀測(cè)得典型鄉(xiāng)村建筑堂屋墻體表面溫度分布,如圖1所示。

圖1　測(cè)試建筑外墻內(nèi)壁面實(shí)景及溫度分布狀況Fig.1　Inside of test building exterior wall and real temperature distribution

由圖1可見(jiàn),圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面溫度最低為6.4 ℃,位于墻角部位;最高溫度為10.5 ℃,位于屋頂及外墻中心部位。對(duì)當(dāng)?shù)噩F(xiàn)有建筑的調(diào)研測(cè)試可知:建筑屋面多采用現(xiàn)澆混凝土板加一定的保溫構(gòu)造,屋面基本不會(huì)出現(xiàn)結(jié)露現(xiàn)象,因此研究側(cè)重于復(fù)合墻體構(gòu)造界面及墻角等部位的結(jié)露問(wèn)題。

2　室內(nèi)露點(diǎn)溫度及墻體熱濕傳遞

2.1室內(nèi)露點(diǎn)溫度

露點(diǎn)溫度是在大氣壓力一定、空氣含濕量不變的情況下,未飽和的空氣因冷卻而達(dá)到飽和狀態(tài)時(shí)的溫度,用td( ℃)表示[5]。

寧夏中衛(wèi)地區(qū)屬于寒冷氣候區(qū),根據(jù)“農(nóng)村居住建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)(GB/T 50824—2013)”[6]和“民用建筑熱工設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50176—1993)”[7]對(duì)居住建筑室內(nèi)熱環(huán)境的要求,鄉(xiāng)村建筑冬季室內(nèi)計(jì)算溫度取14 ℃,室內(nèi)相對(duì)濕度取60%。

相對(duì)濕度是指在某一溫度下空氣中的實(shí)際水蒸氣分壓力與同溫度下飽和水蒸氣分壓力的百分比[5]。飽和水蒸氣分壓力是指密閉條件下水的氣相與液相達(dá)到平衡。飽和水蒸氣分壓力數(shù)值與溫度相關(guān),當(dāng)溫度上升時(shí),對(duì)應(yīng)的飽和水蒸氣分壓力隨之提高。相對(duì)濕度計(jì)算公式見(jiàn)式(1)。

(1)

式中,φ為空氣相對(duì)濕度;P為空氣的實(shí)際水蒸氣分壓力(Pa);Ps為同溫下的飽和水蒸氣分壓力(Pa)。

由文獻(xiàn)[5]可知,當(dāng)室內(nèi)空氣溫度為14 ℃時(shí),所對(duì)應(yīng)的飽和水蒸氣壓為1 597.2 Pa。進(jìn)而由公式(1)得出:室內(nèi)相對(duì)濕度為60%時(shí)的實(shí)際水蒸氣分壓力為958 Pa。由文獻(xiàn)[5]中的“飽和水蒸氣分壓力與露點(diǎn)溫度的對(duì)應(yīng)關(guān)系”可知,當(dāng)飽和水蒸汽分壓力為958 Pa時(shí),其所對(duì)應(yīng)的空氣溫度為6.3 ℃。因此,依據(jù)露點(diǎn)溫度的定義:該溫濕度條件下的鄉(xiāng)村建筑室內(nèi)露點(diǎn)溫度為6.3 ℃。

2.2墻體內(nèi)表面溫度與最易結(jié)露月份

(2)

式中,θn、tn和te分別為內(nèi)壁面溫度(℃)、室內(nèi)空氣計(jì)算溫度(℃)和室外空氣計(jì)算溫度( ℃);Rn為內(nèi)壁面換熱阻,取0.11(m2·K/W);R0為墻體傳熱阻,是傳熱系數(shù)K的倒數(shù)(m2·K/W)。

(3)

式中,ξ為比例系數(shù),取1.73[7]。

基于文獻(xiàn)[4]給出的當(dāng)?shù)囟靖髟率彝鈿庀髷?shù)據(jù),利用公式(2)、(3)及當(dāng)?shù)貙?shí)際建筑墻體熱工參數(shù),計(jì)算冬季各月份最不利條件下建筑墻面及墻角內(nèi)表面溫度。

冬季各月份最不利室外氣象條件下建筑墻面及墻角內(nèi)表面溫度情況,見(jiàn)圖2。

圖2　冬季各月份圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面溫度Fig.2　Surface temperatures of building envelope in winter

由圖2可見(jiàn),冬季各月墻面內(nèi)表面溫度均明顯高于室內(nèi)露點(diǎn)溫度,不易產(chǎn)生結(jié)露現(xiàn)象,而墻角內(nèi)表面溫度在冬季各月最不利室外氣象條件下均低于室內(nèi)露點(diǎn)溫度。同時(shí),由圖2中的外墻內(nèi)表面溫度變化情況可以看出,外墻體內(nèi)表面溫度和外墻角內(nèi)表面溫度存在逐月變化的規(guī)律。其中,11月的外墻體內(nèi)表面溫度及墻角內(nèi)表面溫度最高,12月及2月兩種內(nèi)表面溫度有所降低,1月兩種內(nèi)表面溫度均達(dá)到最低值,故1月是最易發(fā)生結(jié)露的月份。

2.3墻體構(gòu)造界面溫度與水蒸氣分壓力

節(jié)能墻體構(gòu)造較為復(fù)雜,通常是由多種不同性能的材料層復(fù)合而成。由于最冷月份(1月)建筑外墻的室內(nèi)外兩側(cè)溫濕度差異較大,因此熱量和水蒸氣會(huì)經(jīng)墻體由內(nèi)向外傳遞。室內(nèi)外熱濕傳遞的影響因素有所不同,熱傳遞是受材料層的熱阻影響,而濕傳遞是受材料層的水蒸氣滲透阻影響,墻體材料的各界面層會(huì)發(fā)生溫濕度的非同步變化。因此,構(gòu)造界面的結(jié)露與否,需綜合考慮界面層的溫度及水蒸氣分壓力情況。

墻體構(gòu)造界面的溫度θm及水蒸氣分壓力Pm計(jì)算見(jiàn)式(4)和(5)[5]。

(4)

(5)

構(gòu)造界面的飽和水蒸氣分壓力,根據(jù)Pm由文獻(xiàn)[5]附錄2查得。

在墻體構(gòu)造界面上,當(dāng)計(jì)算的實(shí)際水蒸氣分壓力大于飽和水蒸氣分壓力時(shí),就會(huì)在界面上發(fā)生冷凝現(xiàn)象[5]。

3　墻體結(jié)露分析與討論

3.1墻體構(gòu)造方式

綜合考慮到當(dāng)?shù)丶夹g(shù)經(jīng)濟(jì)條件和材料資源狀況,本文選取4種墻體構(gòu)造,就不同保溫構(gòu)造和墻體厚度對(duì)墻體結(jié)露的影響進(jìn)行分析,其中保溫材料選取水泥膨脹珍珠巖,其價(jià)格低廉,導(dǎo)熱系數(shù)小,對(duì)于鄉(xiāng)村地區(qū)具有較強(qiáng)的適應(yīng)性。四種墻體構(gòu)造組成和熱工參數(shù)見(jiàn)表1。

表1　4種墻體構(gòu)造組成和熱工參數(shù)

注:①圍護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)表面換熱阻取0.11(m2·K)/W,外表面換熱阻取0.04(m2·K)/W[7];②表1中“構(gòu)造1”的總傳熱阻為0.489(m2·K)/W,總水蒸氣滲透阻為2 730.16(m2·h·Pa)/g;“構(gòu)造2”的總傳熱阻為0.650 (m2·K)/W,總水蒸氣滲透阻為3 968.25 (m2·h·Pa)/g;“構(gòu)造3”和“構(gòu)造4”的總傳熱阻均為0.966 (m2·K)/W,總水蒸氣滲透阻均為4 280.29 (m2·h·Pa)/g。

3.2墻角結(jié)露分析

通過(guò)式(2)和式(3)計(jì)算表1中的4種墻體構(gòu)造,在最冷月(1月份)時(shí)段的墻體內(nèi)表面和墻角內(nèi)表面溫度,并將其與室內(nèi)露點(diǎn)溫度的對(duì)比分析,見(jiàn)圖3。

圖3　不同構(gòu)造墻體內(nèi)表面溫度Fig.3　Internal surface temperatures of different structural wall

由圖3可見(jiàn),3種構(gòu)造墻體墻面內(nèi)表面溫度均高于室內(nèi)露點(diǎn)溫度;構(gòu)造1和構(gòu)造2墻角內(nèi)表面溫度低于室內(nèi)露點(diǎn)溫度,構(gòu)造3和構(gòu)造4(內(nèi)保溫和外保溫構(gòu)造)墻角內(nèi)表面溫度高于室內(nèi)露點(diǎn)溫度。當(dāng)墻厚由構(gòu)造1中的240 mm增加到構(gòu)造2中370 mm時(shí),墻面及墻角內(nèi)表面溫度均有所提高,可一定程度上通過(guò)增加墻體厚度提高墻體內(nèi)表面溫度,有利于減少結(jié)露現(xiàn)象的發(fā)生;當(dāng)采用節(jié)能保溫構(gòu)造墻體可有效減少墻體內(nèi)表面結(jié)露現(xiàn)象的產(chǎn)生。

但在采暖期間,室內(nèi)空氣溫度較高,水蒸氣分壓力較大,經(jīng)圍護(hù)結(jié)構(gòu)由內(nèi)向外滲透,由于墻體各構(gòu)成材料及保溫材料的水蒸氣滲透系數(shù)的差異和保溫層位置的不同,有可能在墻體內(nèi)部出現(xiàn)冷凝現(xiàn)象[8]。因此仍需進(jìn)一步分析節(jié)能保溫墻體構(gòu)造各界面是否會(huì)產(chǎn)生冷凝現(xiàn)象

3.3墻體構(gòu)造界面結(jié)露分析

由式(4)和(5)計(jì)算出以上4種墻體構(gòu)造各界面在最冷月最不利室外條件下的實(shí)際水蒸氣分壓力和飽和水蒸氣分壓力,如圖4所示。

圖4　不同構(gòu)造墻體各界面水蒸氣分壓力Fig.4　Water vapor pressures at different interfaces of different structures

由圖4可見(jiàn),構(gòu)造1(240 mm)、構(gòu)造2(370 mm)和構(gòu)造4(外保溫)墻體構(gòu)造各界面實(shí)際水蒸氣分壓力均小于飽和水蒸氣分壓力,未發(fā)生冷凝現(xiàn)象。而在內(nèi)保溫構(gòu)造墻體保溫材料和基體墻材之間的界面實(shí)際水蒸氣分壓力大于飽和水蒸氣分壓力,出現(xiàn)冷凝現(xiàn)象。因此,外保溫構(gòu)造墻體對(duì)于減少墻體內(nèi)表面、墻角內(nèi)表面和構(gòu)造各界面結(jié)露現(xiàn)象的產(chǎn)生效果最為顯著;構(gòu)造1和構(gòu)造2通過(guò)調(diào)節(jié)墻體厚度雖可減少墻體內(nèi)表面和構(gòu)造各界面結(jié)露現(xiàn)象的產(chǎn)生,但對(duì)于減少墻角內(nèi)表面結(jié)露現(xiàn)象的效果較弱,若不斷增加墻體厚度,由此帶來(lái)的經(jīng)濟(jì)成本隨之增加,其不太適宜于鄉(xiāng)村建筑;內(nèi)保溫墻體構(gòu)造相對(duì)于外保溫墻體構(gòu)造對(duì)減少圍護(hù)結(jié)構(gòu)出現(xiàn)結(jié)露現(xiàn)象的作用效果較弱,其雖可改善墻體和墻角內(nèi)表面結(jié)露現(xiàn)象,但在墻體構(gòu)造界面會(huì)產(chǎn)生冷凝現(xiàn)象,對(duì)此,可嘗試通過(guò)調(diào)節(jié)保溫層厚度來(lái)改善其構(gòu)造界面的冷凝現(xiàn)象。

3.4內(nèi)保溫構(gòu)造的保溫層厚度對(duì)結(jié)露影響

對(duì)于節(jié)能保溫構(gòu)造墻體而言,保溫材料的性能、位置和厚度是影響墻體保溫效果的主要因素。本文提出的內(nèi)保溫構(gòu)造墻體,作為保溫材料的水泥膨脹珍珠巖熱工性能良好,因此保溫層厚度成為影響墻體保溫效果的關(guān)鍵因素。現(xiàn)就保溫層厚度對(duì)內(nèi)保溫墻體構(gòu)造界面冷凝現(xiàn)象的影響進(jìn)行分析,不同保溫層厚度的內(nèi)保溫墻體構(gòu)造界面在最冷月最不利室外條件下的實(shí)際水蒸氣分壓力和飽和水蒸氣分壓力的計(jì)算值如圖5所示。

圖5　不同保溫層厚度內(nèi)保溫墻體構(gòu)造各界面水蒸氣分壓力Fig.5　Vapor pressures on internal thermal insulation wall structure of each interface water with different heat preservation layer thicknesses

由圖5可見(jiàn),通過(guò)調(diào)整保溫層厚度減少內(nèi)保溫構(gòu)造界面冷凝現(xiàn)象的效果不明顯。保溫層厚度越大,在內(nèi)保溫構(gòu)造墻體保溫材料和基體墻材之間的界面冷凝現(xiàn)象越嚴(yán)重;當(dāng)保溫層厚度降低至10 mm時(shí),內(nèi)保溫墻體構(gòu)造界面接近冷凝狀態(tài)。因此,從降低墻體內(nèi)部出現(xiàn)冷凝現(xiàn)象的角度考慮,內(nèi)保溫構(gòu)造不適宜于當(dāng)?shù)剜l(xiāng)村建筑。

綜上所述,外保溫構(gòu)造墻體對(duì)改善寧夏中衛(wèi)地區(qū)鄉(xiāng)村建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)表面及內(nèi)部的結(jié)露現(xiàn)象效果最為顯著;增加墻體厚度經(jīng)濟(jì)成本過(guò)大,不適宜鄉(xiāng)村建筑;內(nèi)保溫構(gòu)造墻體使得墻體內(nèi)部易產(chǎn)生冷凝現(xiàn)象,影響室內(nèi)熱環(huán)境質(zhì)量,不宜采用。

4　結(jié)　論

1) 西北鄉(xiāng)村建筑冬季室內(nèi)外溫濕度相差較大,水蒸氣由內(nèi)向外滲透,易在圍護(hù)結(jié)構(gòu)表面或內(nèi)部產(chǎn)生結(jié)露。根據(jù)對(duì)當(dāng)?shù)噩F(xiàn)有建筑的調(diào)研測(cè)試發(fā)現(xiàn)其外墻面和外墻角部位內(nèi)表面溫度明顯低于屋面,為結(jié)露易產(chǎn)生部位。

2) 鄉(xiāng)村建筑節(jié)能外墻最易發(fā)生結(jié)露現(xiàn)象的部位為墻角和墻體構(gòu)造界面層,且冬季各月發(fā)生結(jié)露的風(fēng)險(xiǎn)有所不同,其中元月份最易發(fā)生結(jié)露。

3) 外保溫構(gòu)造墻體可有效防止圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面和內(nèi)部出現(xiàn)結(jié)露;而內(nèi)保溫構(gòu)造墻體雖可一定程度降低墻角部位產(chǎn)生結(jié)露的幾率,但會(huì)使得墻體構(gòu)造界面產(chǎn)生冷凝,且保溫層厚度越大冷凝愈嚴(yán)重。

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(責(zé)任編輯楊小麗)

Interfacial condensation of rural building external walls in Northwest Areas in winter

ZHU Yiyun,HAN Yan,SANG Guochen

(School of Civil Engineering and Architecture, Xi’an University of Technology, Xi’an 710048, China)

It is very cold and dry in winter in northwest areas, and the differences of indoor and outdoor thermal and humidity are obvious. Due to the large rural building shape coefficient, the winter condensation of wall exists clearly. Based on survey and testing on indoor thermal conditions for the rural buildings in coldest months in winter, taking the rural buildings in Ningxia areas for examples, the paper employs the steady-state heat and moisture transfer stratified analysis method, and analyses the characteristics and influential factors of condensation of wall construction interface. Results show that the model of wall construction affects the condensation of construction interface greatly, of which the wall with non-insulation and external insulation energy saving structure is not easy for the condensation to occur, and that the construction interface of wall with internal insulation energy saving structure risks large condensation; accordingly, the thicker the thermal insulation layer is, the more serious the interfacial condensation appears.

Northwest Areas; rural building; construction interface; condensation

10.19322/j.cnki.issn.1006-4710.2016.03.005

2016-03-05

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51278419,51378424)

朱軼韻,女,博士,副教授,研究方向?yàn)榻ㄖ?jié)能、綠色建筑。E-mail:zyyun@xaut.edu.cn

TU241.4

A

1006-4710(2016)03-0278-05