戴金水， 朱淼

(1.上海交通大學(xué) 國家能源智能電網(wǎng)( 上海) 研發(fā)中心，上海　200240； 2.上海交通大學(xué) 電氣工程系，上?！?00240)

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VSC-MTDC聯(lián)網(wǎng)風(fēng)電場的交流故障穿越控制

戴金水1,2， 朱淼1,2

(1.上海交通大學(xué) 國家能源智能電網(wǎng)( 上海) 研發(fā)中心，上海200240； 2.上海交通大學(xué) 電氣工程系，上海200240)

研究了用于風(fēng)電場并網(wǎng)的柔性多端直流輸電系統(tǒng)(VSC-MTDC)交流故障穿越協(xié)調(diào)控制策略。考慮到實際風(fēng)電機(jī)組的故障保護(hù)閾值，提出將升頻法/降壓法和直流卸荷電路相結(jié)合的故障穿越協(xié)調(diào)控制策略，同時故障期間受端站控制方式由有功電流控制優(yōu)先切換到無功電流控制優(yōu)先，根據(jù)電網(wǎng)電壓跌落深度，按一定比例向電網(wǎng)提供無功功率，以幫助電網(wǎng)電壓故障后迅速恢復(fù)?；贛ATLAB/Simulink搭建了風(fēng)電場經(jīng)三端柔性直流輸電并網(wǎng)系統(tǒng)模型，驗證了所提控制策略的有效性。

風(fēng)力發(fā)電;電壓源換流器;多端直流輸電;故障穿越;協(xié)調(diào)控制

0　引　言

風(fēng)電并網(wǎng)導(dǎo)則規(guī)定，風(fēng)電機(jī)組必須具備一定的低電壓穿越(low-voltage ride-through，LVRT)能力，即當(dāng)交流電網(wǎng)發(fā)生電壓跌落故障時，風(fēng)電機(jī)組要保證不脫網(wǎng)繼續(xù)運行一段時間[1]。圖1所示為中國的風(fēng)電并網(wǎng)導(dǎo)則規(guī)定的風(fēng)電機(jī)組低電壓穿越標(biāo)準(zhǔn)。其中，圖1(a)為并網(wǎng)點電壓跌落程度與持續(xù)時間的關(guān)系，從圖中可以看出，在并網(wǎng)點電壓跌落到20%以上時，風(fēng)電機(jī)組要求不脫網(wǎng)持續(xù)運行625 ms以上，然后電網(wǎng)電壓在規(guī)定的2.375 s時間內(nèi)恢復(fù)正常，風(fēng)電機(jī)組應(yīng)該一直保持在并網(wǎng)發(fā)電狀態(tài)。此外，現(xiàn)代電網(wǎng)要求風(fēng)電機(jī)組需要在電網(wǎng)電壓跌落情況下，快速向電網(wǎng)提供無功功率，以支持電網(wǎng)電壓恢復(fù)。如圖1(b)所示為無功電流與電壓跌落程度的關(guān)系，從圖中可以看出，當(dāng)電網(wǎng)電壓跌落至額定電壓的85%以下時，風(fēng)電機(jī)組根據(jù)電網(wǎng)電壓的跌落程度按一定比例地向電網(wǎng)提供無功功率，當(dāng)電網(wǎng)電壓跌落至額定電壓50%以下，風(fēng)電機(jī)組額定電流的90%用于提供無功電流，以支撐電網(wǎng)電壓的恢復(fù)。

圖1　中國的LVRT標(biāo)準(zhǔn)及無功電流控制要求

隨著大規(guī)模遠(yuǎn)距離海上風(fēng)電的快速發(fā)展，如何將海上電能輸送到陸上交流電網(wǎng)成為一個亟待解決的問題。柔性直流輸電(VSC-HVDC)技術(shù)的出現(xiàn)，解決了海上風(fēng)電長距離、低損耗電能傳輸?shù)陌l(fā)展瓶頸。柔性直流輸電技術(shù)可以實現(xiàn)風(fēng)電場與交流電網(wǎng)的隔離，此外，還具有可靈活獨立地控制有功功率和無功功率、可直接連接短路容量較小的弱電網(wǎng)甚至無源網(wǎng)絡(luò)、能夠起到STATCOM的作用、具有黑啟動能力以及易于構(gòu)成并聯(lián)連接的多端直流輸電系統(tǒng)等優(yōu)點，因此非常適用于大規(guī)模遠(yuǎn)距離海上風(fēng)電場的并網(wǎng)[2-8]。

柔性直流輸電系統(tǒng)可看成是由全功率風(fēng)電機(jī)組的背靠背變流器將直流側(cè)延長后得到，因此，風(fēng)電場經(jīng)柔性直流輸電系統(tǒng)并網(wǎng)的低電壓穿越標(biāo)準(zhǔn)也可按照風(fēng)電機(jī)組的低電壓穿越標(biāo)準(zhǔn)[9-10]?；谌嵝灾绷鬏旊姷娘L(fēng)電場在電網(wǎng)電壓跌落時的主要問題是兩端換流站有功功率不平衡引起的直流側(cè)過電壓，如果不及時采取措施，將導(dǎo)致HVDC線路跳閘，嚴(yán)重時甚至造成直流側(cè)電容或功率開關(guān)器件損壞。因此必須采取控制措施使柔性直流輸電系統(tǒng)能夠穿越受端交流電網(wǎng)的故障，也就是柔性直流輸電系統(tǒng)的故障穿越問題(fault ride-through，F(xiàn)RT)。文獻(xiàn)[11]提出在柔直系統(tǒng)直流側(cè)安裝卸荷電路，將故障時直流系統(tǒng)功率差額以熱量的形式消耗掉，但卸荷電路的成本、占地和散熱問題較為突出。文獻(xiàn)[12]提出通過風(fēng)場側(cè)換流器端口頻率的控制使受端電網(wǎng)故障期間風(fēng)電場輸出功率降低。文獻(xiàn)[13-14]提出通過降低風(fēng)場側(cè)換流器端口電壓使受端電網(wǎng)故障期間風(fēng)電場輸出功率降低。但是上述方法都沒有考慮實際風(fēng)電機(jī)組的故障保護(hù)系統(tǒng)，過大范圍的頻率或電壓變化可能對風(fēng)電機(jī)組產(chǎn)生較大影響，甚至導(dǎo)致切機(jī)動作。文獻(xiàn)[15]提出將升頻法/降壓法與模塊化卸荷電路法相結(jié)合的故障穿越協(xié)調(diào)控制方法，該方法充分利用風(fēng)電機(jī)組自身特性降低風(fēng)場出力，同時配合模塊化卸荷電阻獲得更加理想的故障穿越效果，但是該方法沒有考慮風(fēng)電場并網(wǎng)導(dǎo)則對于無功的要求。

本文在考慮實際風(fēng)電機(jī)組故障保護(hù)閾值的基礎(chǔ)上，充分利用風(fēng)電機(jī)組自身電壓和頻率的運行范圍，將基于升頻法/降壓法的軟件FRT方法與基于直流卸荷電路的硬件FRT方法相結(jié)合，同時按照并網(wǎng)導(dǎo)則規(guī)定的風(fēng)電場無功輸出要求，控制電網(wǎng)側(cè)換流器工作在STACOM運行模式。通過這種協(xié)調(diào)控制策略，不僅可以實現(xiàn)有功功率的自動平衡，還能夠滿足并網(wǎng)導(dǎo)則對于無功功率的要求。

1　系統(tǒng)結(jié)構(gòu)及控制

1.1系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

圖2所示為研究的三端直流系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖。系統(tǒng)包含兩個送端換流站(Sending-end Converter, SEC)和一個受端換流站(Receiving-end Converter, REC)。其中，由鼠籠定速風(fēng)電機(jī)組構(gòu)成的風(fēng)電場接入送端站1，由雙饋變速風(fēng)電機(jī)組構(gòu)成的風(fēng)電場接入送端站2。正常運行情況下，送端站負(fù)責(zé)控制風(fēng)電場PCC(Point of Common Coupling)點電壓的幅值和頻率，為風(fēng)電場提供穩(wěn)定的交流電源；受端站負(fù)責(zé)控制直流母線電壓穩(wěn)定，同時能夠向交流電網(wǎng)提供一定的無功功率。

圖2　系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

1.2受端站控制

受端站的控制目標(biāo)是維持直流電壓穩(wěn)定，并能夠向電網(wǎng)提供一定的無功功率。受端站采用電網(wǎng)電壓定向的矢量控制方法，有功和無功解耦控制。正常情況下，受端站的有功電流控制優(yōu)先，而在電網(wǎng)故障情況下，受端站要由有功電流控制優(yōu)先切換到無功電流控制優(yōu)先，以幫助電網(wǎng)電壓快速恢復(fù)。由于受端站采用有功電流和無功電流解耦控制，只需要按照要求改變無功電流指令即可實現(xiàn)受端換流站的無功功率控制，如圖3(a)所示。

在故障穿越期間，受端站輸出無功功率控制成為首要控制目標(biāo)，按照圖1(b)所示的無功功率曲線要求，LVRT控制中無功電流指令的計算公式為:

(1)

式中enm、egd和ignm分別代表額定電網(wǎng)電壓幅值、電網(wǎng)電壓d軸分量和受端站額定電流幅值。

根據(jù)式(1)可得，LVRT控制中受端站能夠輸出的最大有功電流計算公式為:

(2)

在LVRT控制中，受端站發(fā)出的有功功率可能與風(fēng)電場輸入的有功功率不匹配，因此根據(jù)風(fēng)電場輸入功率來考慮受端站的有功電流指令比較合理。則對應(yīng)的有功電流指令為:

(3)

式中Pwf代表風(fēng)電場輸出的有功功率。

實際上受端站有功電流的給定值應(yīng)該取igd_max和igd_wf中的最小值，具體分為兩種情況：

1)igd_max>igd_wf：這種情況下受端站能夠發(fā)出的有功功率大于風(fēng)電場輸入的有功功率，對應(yīng)于風(fēng)電場捕獲風(fēng)能較小的情況，受端站尚有能力控制直流母線電壓，此時電網(wǎng)低電壓故障對于柔直系統(tǒng)沒有任何影響，受端站和送端站的控制策略也可以不發(fā)生任何改變；

2)igd_max

綜上所述，可得受端站有功電流指令的計算公式為:

(4)

受端站依舊采用電網(wǎng)電壓定向控制，但是只有電流內(nèi)環(huán)，受端站優(yōu)先保證容性無功功率控制以支撐電網(wǎng)電壓恢復(fù)，有功電流的指令按照公式(4)給出，因此可得受端站的電流指令產(chǎn)生框圖如圖3(b)所示。

圖3　受端站控制策略

1.3送端站控制

圖4　送端站控制策略

送端站的控制目標(biāo)是維持風(fēng)電場PCC點電壓的穩(wěn)定，為風(fēng)電場提供理想的交流電源。此外，在交流電網(wǎng)故障情況下，通過送端站的電壓和頻率控制迅速降低風(fēng)電場輸出的有功功率。圖4所示為送端站控制策略，由于采用直接電流控制，因此該系統(tǒng)具有限流和動態(tài)響應(yīng)速度快等優(yōu)點。

2　提出的故障穿越協(xié)調(diào)控制策略

在實際工程應(yīng)用中，由于風(fēng)電機(jī)組和柔直換流站都具有故障保護(hù)系統(tǒng)，一旦發(fā)生故障，達(dá)到故障保護(hù)閾值并持續(xù)一定時間，就會觸發(fā)相應(yīng)的故障保護(hù)動作，導(dǎo)致風(fēng)電機(jī)組停機(jī)脫網(wǎng)或柔直換流站停運。因此，降壓法和升頻法的應(yīng)用必須配合故障保護(hù)系統(tǒng)，降壓和升頻的范圍必須在故障保護(hù)系統(tǒng)允許的范圍以內(nèi)。而往往故障保護(hù)閾值范圍都很小，也就是說，降壓或升頻的范圍很小，這樣一來，如果只是采用降壓法或升頻法，可能無法實現(xiàn)系統(tǒng)的故障穿越。這時，必須考慮采用幾種故障穿越控制策略相配合的方法，軟件和硬件相結(jié)合，從而實現(xiàn)經(jīng)濟(jì)、可靠、有效的系統(tǒng)故障穿越控制方案。

基于VSC-HVDC連接的風(fēng)電場，主要就是通過協(xié)調(diào)控制換流站和風(fēng)電場之間的有功功率實現(xiàn)故障穿越，來解決直流電壓升高的問題。如果采用通訊來協(xié)調(diào)控制，需要在風(fēng)電場側(cè)換流站與每臺風(fēng)電機(jī)組之間安裝通訊設(shè)備，不僅要確保通訊設(shè)備的快速和安全可靠，還要考慮到通訊延遲會造成直流電壓大幅上升，這些問題都不利于在工程實際中的應(yīng)用。

鑒于升頻法對定速風(fēng)電機(jī)組效果明顯而對雙饋風(fēng)電機(jī)組效果不明顯，而降壓法對定速風(fēng)電機(jī)組和雙饋風(fēng)電機(jī)組都有明顯效果，針對由定速風(fēng)電機(jī)組和雙饋風(fēng)電機(jī)組組成的多類型風(fēng)電場群，本文提出一種基于升頻法/降壓法和直流卸荷電路相結(jié)合的故障穿越協(xié)調(diào)控制策略，同時受端站按照并網(wǎng)導(dǎo)則對于無功的要求，根據(jù)電網(wǎng)電壓跌落程度按一定比例向電網(wǎng)發(fā)出無功功率，以幫助電網(wǎng)電壓快速恢復(fù)。

圖5所示為不同故障穿越控制策略下的直流電壓示意圖。從圖中可以看出，當(dāng)交流電網(wǎng)發(fā)生故障時，采取不同的故障穿越控制策略會產(chǎn)生以下幾種不同的控制效果。

2.1無任何故障穿越策略

曲線A-B-D表示不采取任何故障穿越措施時的柔直系統(tǒng)直流電壓響應(yīng)曲線。故障發(fā)生前，柔直系統(tǒng)運行在額定工況下，t0時刻交流電網(wǎng)發(fā)生電壓跌落故障，由于有功功率的不平衡，導(dǎo)致柔直系統(tǒng)直流側(cè)電壓迅速升高，直至大于柔直系統(tǒng)直流過壓保護(hù)閾值Udc_ov_thr(本文取1.1 p.u.)，柔直系統(tǒng)因故障保護(hù)動作而閉鎖停運。圖5中D點對應(yīng)的時刻為柔直換流站閉鎖時刻。

2.2升頻法/降壓法

曲線A-C-E表示只采用升頻法/降壓法時的直流電壓響應(yīng)曲線。當(dāng)直流電壓高于Udcmax1(本文取1.05 p.u.)時，如果送端站采用升頻法/降壓法來降低風(fēng)電場注入到柔直系統(tǒng)中的有功功率，直流電壓將按照A-C曲線上升。由于升頻/降壓的范圍非常有限，降低的功率不足以使有功功率達(dá)到平衡，直流電壓將沿著C-E曲線繼續(xù)上升，直至超過柔直系統(tǒng)直流過壓保護(hù)閾值Udc_ov_thr，柔直系統(tǒng)因故障保護(hù)動作而停運。圖5中E點對應(yīng)的時刻為柔直換流站閉鎖時刻。

2.3直流卸荷電路

曲線A-B-F表示只采用直流卸荷電路時的直流電壓響應(yīng)曲線。當(dāng)直流電壓大于Udcmax2(本文取1.08 p.u.)時，投入直流卸荷電路，將多余的能量耗散掉，此時直流電壓將按照A-B-F曲線變化，直至t1時刻故障清除，柔直系統(tǒng)成功實現(xiàn)故障穿越，t2時刻系統(tǒng)恢復(fù)正常運行。

2.4升頻法/降壓法和直流卸荷電路相結(jié)合

圖5　故障穿越協(xié)調(diào)控制策略示意圖

曲線A-C-F表示同時采用升頻法/降壓法和直流卸荷電路時的直流電壓響應(yīng)曲線。當(dāng)直流電壓高于Udcmax1時，首先升頻法/降壓法使能，盡量快速降低故障期間風(fēng)場功率輸出，此時直流電壓將沿著A-C曲線上升；當(dāng)直流電壓大于Udcmax2時，投入直流卸荷電路，將多余的能量耗散掉，直流電壓被限制在Udcmax2以內(nèi)，直至t1時刻故障清除，柔直系統(tǒng)成功實現(xiàn)故障穿越，t2時刻系統(tǒng)恢復(fù)正常運行。

3　仿真結(jié)果與分析

為了驗證所提出的故障穿越協(xié)調(diào)控制策略的控制效果，基于MATLAB/Simulink搭建了風(fēng)電場接入三端柔性直流輸電系統(tǒng)模型，系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖2所示。為提高仿真效率，根據(jù)實際風(fēng)電場情況，將定速風(fēng)電場等值成四臺風(fēng)機(jī)，額定容量為81.75 MW，將雙饋風(fēng)電場等值成一臺風(fēng)機(jī)，額定容量為45.05 MW。送端站1、送端站2和受端站的額定容量分別為100 MW、50 MW和200 MW，柔直系統(tǒng)額定直流電壓為±160 kV。15 s時刻交流電網(wǎng)發(fā)生三相接地故障，接地點如圖2所示，電壓跌落到額定電壓的20%，持續(xù)時間為625 ms。故障期間，送端站1同時使能升頻法和降壓法，而送端站2僅使能降壓法。故障發(fā)生前，系統(tǒng)運行在額定條件下，相應(yīng)的風(fēng)電機(jī)組故障保護(hù)閾值如表1所示。

表1　相關(guān)的風(fēng)電機(jī)組故障保護(hù)閾值

圖6所示為不同F(xiàn)RT控制策略下的柔直系統(tǒng)直流電壓仿真波形。從圖中可以看出，如果不采取任何故障穿越措施，柔直系統(tǒng)最終將觸發(fā)直流過壓保護(hù)動作而閉鎖停運。如果只采用升頻法/降壓法，考慮風(fēng)電機(jī)組故障保護(hù)閾值，升頻/降壓的范圍非常有限，降低的功率不足以實現(xiàn)有功功率的平衡，只能使直流電壓上升的稍慢一點，但最后也將觸發(fā)直流過壓保護(hù)動作而閉鎖停運。只有采用直流卸荷電路時，整個系統(tǒng)才能成功實現(xiàn)故障穿越。當(dāng)交流電網(wǎng)發(fā)生電壓跌落故障時，需要柔直受端站向電網(wǎng)提供一定的無功功率，以幫助電網(wǎng)故障清除后盡快恢復(fù)，但這意味著柔直受端站將切換到無功電流控制優(yōu)先模式，有功功率輸出能力受到限制，將造成更多的能量聚集在直流電容上，這將加大DC chopper的動作次數(shù)，如圖6所示。

圖7　送端站1仿真波形

圖8　送端站2仿真波形

圖9　受端站仿真波形

圖7～9所示為采用本文提出的FRT協(xié)調(diào)控制策略下的三端柔直系統(tǒng)仿真波形。圖7所示為交流電網(wǎng)發(fā)生三相接地故障下的送端站1的仿真波形，圖中從上到下依次為風(fēng)電場PCC點的交流電壓、交流電流、有功和無功功率以及頻率波形。從圖中可以看出，故障期間，由于送端站1同時采用降壓法和升頻法，風(fēng)電場PCC點電壓的幅值被控制到額定電壓的85%左右(如圖7(a)所示)，同時交流電壓的頻率被控制到51 Hz(如圖7(d)所示)。需要注意的是，在頻率上升過程中，送端站1所接的風(fēng)電場輸出的有功功率幾乎降至零，但是當(dāng)頻率達(dá)到限幅后，風(fēng)電場輸出的有功功率又重新恢復(fù)到故障前的水平(如圖7(c)所示)，這是因為頻率穩(wěn)定后，風(fēng)電機(jī)組又重新進(jìn)入另一個新的穩(wěn)態(tài)運行。

圖8所示為交流電網(wǎng)發(fā)生三相接地故障下的送端站2的仿真波形，圖中從上到下依次為風(fēng)電場PCC點的交流電壓、交流電流、有功和無功功率以及頻率波形。從圖中可以看出，由于送端站2只采用降壓法，風(fēng)電場PCC點電壓幅值被控制到額定電壓的82%左右(如圖8(a)所示)，而交流母線頻率基本保持不變(如圖8(d)所示)。值得注意的是，風(fēng)電場PCC點電壓降低后，由于雙饋風(fēng)機(jī)變流器具有一定的電流裕度，因此風(fēng)電場輸出的電流會相應(yīng)增加(如圖8(b)所示)，這樣一來，送端站2所接的風(fēng)電場輸出的有功功率降低得非常有限(如圖8(c)所示)。

圖9所示為交流電網(wǎng)發(fā)生三相接地故障下的受端站的仿真波形，圖中從上到下依次為交流電網(wǎng)電壓、交流電網(wǎng)電流、有功和無功功率以及直流電壓波形。故障穿越期間，受端站控制方式由有功電流控制優(yōu)先切換到無功電流控制優(yōu)先，根據(jù)電網(wǎng)電壓跌落深度，按一定比例向電網(wǎng)提供無功功率，如圖9(c)所示。此時，受端站的有功輸出能力進(jìn)一步降低，更多的能量積聚在直流電容上，導(dǎo)致直流電壓迅速升高，當(dāng)直流電壓超過105%時，送端站的升頻法/降壓法使能，但是由于升頻/降壓的范圍非常有限，直流電壓繼續(xù)升高到108%，此刻直流卸荷電路投入運行，直流電壓被限制在108%以內(nèi)，如圖9(d)所示。當(dāng)電網(wǎng)故障清除后，系統(tǒng)經(jīng)過短暫的調(diào)節(jié)過程又重新恢復(fù)到故障前的狀態(tài)。

4　結(jié)束語

經(jīng)柔性直流輸電并網(wǎng)的風(fēng)電場在電網(wǎng)電壓發(fā)生跌落時的主要問題是直流網(wǎng)有功功率不平衡引起的直流側(cè)過電壓。由于實際風(fēng)電機(jī)組的電壓和頻率變化范圍非常有限，僅采用升頻法/降壓法遠(yuǎn)不足以實現(xiàn)有功功率的平衡。考慮到實際風(fēng)電機(jī)組的故障保護(hù)閾值，本文提出了將升頻法/降壓法和直流卸荷電路相結(jié)合的故障穿越協(xié)調(diào)控制策略，同時故障期間受端站控制方式由有功電流控制優(yōu)先切換到無功電流控制優(yōu)先，根據(jù)電網(wǎng)電壓跌落深度，按一定比例向電網(wǎng)提供無功功率，以幫助電網(wǎng)電壓故障后迅速恢復(fù)。本文提出的故障穿越協(xié)調(diào)控制策略不僅能夠保證系統(tǒng)安全穩(wěn)定運行，還能滿足并網(wǎng)導(dǎo)則對于無功的要求。此外，由于充分利用了基于升頻法/降壓法的軟件故障穿越控制方法，進(jìn)一步降低了卸荷電阻的選型壓力，減小了直流卸荷電路的體積和成本?；贛ATLAB/Simulik搭建了風(fēng)電場經(jīng)三端柔性直流輸電并網(wǎng)系統(tǒng)模型，仿真結(jié)果驗證了所提出的故障穿越協(xié)調(diào)控制策略的有效性，為實際工程提供重要參考。

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A Control Strategy for AC Fault Ride-through of Wind Farm Integration Through VSC-MTDC

DAI Jin-shui1,2, ZHU Miao1,2

(1. State Energy Smart Grid (Shanghai) R&D Center, Shanghai Jiao Tong University, Shanghai 200240, China;2. Department of Electrical Engineering,Shanghai Jiao Tong University, Shanghai 200240, China)

A control strategy for AC fault ride-through of wind farm integration through VSC-MTDC is discussed in this paper. Considering the fault protection threshold of actual wind turbines, this paper presents a coordinated control strategy of fault ride-through which combines voltage drop/frequency increase method with DC unloading circuit. Furthermore, in the duration of the fault, the control method at the receiving end is switched from preference of active current control to preference of reactive current control. Depending on the grid voltage sag, reactive power is supplied to the grid at a certain proportion so as to help the grid voltage recover quickly after the fault is over. A model of wind farm integration through three-terminal VSC-MTDC is established via MATLAB/Simulink, and the effectiveness of the proposed control strategy is verified.

wind power generation; voltage source converter (VSC); multi-terminal DC transmission; fault ride-through; coordinated control

10.3969/j.issn.1000-3886.2016.01.009

TM46；TM7

A

1000-3886(2016)01-0026-05

戴金水(1987-),女，江蘇啟東人，工程師，研究方向：主要從事柔性直流輸電的研究。朱淼(1978-)，男，江蘇無錫人，教授，博士生導(dǎo)師，主要從事電能質(zhì)量控制技術(shù)和柔性直流輸電的研究。

定稿日期: 2015-05-26