王 穎,李 斌,陳永輝,徐 鍇,季小英

(1. 河海大學(xué) 巖土工程科學(xué)研究所，南京 210098；2. 河海大學(xué) 巖土力學(xué)與堤壩工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，南京 210098；3.31省道北延紹興市區(qū)段工程建設(shè)指揮部,紹興312000；4.南京水利科學(xué)研究院 巖土工程研究所，南京 210029)

?

強(qiáng)力攪拌頭就地淺層固化地基承載特性研究

王 穎1,2,李 斌3,陳永輝1,2,徐 鍇4,季小英3

(1. 河海大學(xué) 巖土工程科學(xué)研究所，南京 210098；2. 河海大學(xué) 巖土力學(xué)與堤壩工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，南京 210098；3.31省道北延紹興市區(qū)段工程建設(shè)指揮部,紹興312000；4.南京水利科學(xué)研究院 巖土工程研究所，南京 210029)

針對(duì)某公路低填軟基路段,為了滿足地基承載力的要求,采用土體就地固化軟基處理技術(shù)進(jìn)行淺層處理以代替?zhèn)鹘y(tǒng)的換填法，并采用ALLU強(qiáng)力攪拌頭系統(tǒng)進(jìn)行施工。主要從室內(nèi)試驗(yàn)、現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)、理論分析三個(gè)方面研究土體就地固化處理技術(shù)及處理后的承載特性。通過室內(nèi)無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)得到不同固化劑成分及含量下的抗壓強(qiáng)度變化規(guī)律，確定固化處理所需的固化劑成分及含量。采用ALLU攪拌系統(tǒng)(強(qiáng)力攪拌頭)不同的施工方式對(duì)土體進(jìn)行就地固化處理,從結(jié)果發(fā)現(xiàn)：現(xiàn)場(chǎng)強(qiáng)度與室內(nèi)強(qiáng)度的比值在0.37～0.66之間；并從荷載板試驗(yàn)、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)及靜力觸探試驗(yàn)三個(gè)試驗(yàn)結(jié)果得到就地淺層固化處理后的承載特性；將就地固化處理的承載結(jié)果與三種不同理論承載力結(jié)果進(jìn)行對(duì)比和分析，提出設(shè)計(jì)理論，為后續(xù)施工提供依據(jù)。

軟基工程；就地固化處理；無側(cè)限抗壓強(qiáng)度；強(qiáng)力攪拌系統(tǒng)；地基承載力

在公路建設(shè)中，低填土路基或淺層軟土路段換填法存在一定的局限性[1]。因此，可對(duì)表層軟土進(jìn)行就地固化[2-11]的地基處理方法代替?zhèn)鹘y(tǒng)的換填法。ALLUPMX300HD強(qiáng)力攪拌頭系統(tǒng)于就地固化地基處理工程[12-13]中可實(shí)現(xiàn)快速固化施工，無需分層，可直接對(duì)原位土進(jìn)行固化處理，形成就有一定強(qiáng)度的板體結(jié)構(gòu)，用以擴(kuò)散應(yīng)力和抑制水平位移。

對(duì)多層地基的承載力特性的研究主要從極限平衡法、極限分析法、試驗(yàn)方法及有限元數(shù)值分析。針對(duì)多層土的地基承載力公式，利用極限平衡法，即假定滑動(dòng)面形狀，通過對(duì)滑移體的靜力平衡分析推到出地基承載力，徐洋、謝康和[14]等根據(jù)極限平衡理論，推導(dǎo)出了復(fù)合雙層地基的極限承載力計(jì)算方法。秦會(huì)來、黃茂松[15]將一種新的多塊體離散模式的上限方法應(yīng)用于雙層地基極限承載了的計(jì)算。另一種方法是采用室內(nèi)試驗(yàn)得到地基承載力經(jīng)驗(yàn)公式，楊果林[16]揭示了路堤荷載下上硬下軟雙層地基的破壞模式為刺入剪切破壞，并給出破壞時(shí)的承載力計(jì)算公式；最常用和最簡(jiǎn)易的地基承載力計(jì)算方法利用大型有限元軟件進(jìn)行模擬計(jì)算，得到地基承載力Merifield[17]利用有限元單元方程預(yù)測(cè)到多層土的地基承載力。張其一[18]等基于土體極限平衡理論與通用有限元軟件ABAQUS，針對(duì)復(fù)合加載情況下上硬下軟的雙層不排水飽和軟黏土地基的極限承載力，進(jìn)行了大量的數(shù)值計(jì)算。本文將ALLUPMX300HD強(qiáng)力攪拌頭系統(tǒng)應(yīng)用于31省道北延線紹興市區(qū)普通路段中，為了研究采用的就地固化處理方法的處理效果，通過室內(nèi)試驗(yàn)無側(cè)限抗壓強(qiáng)度研究不同固化劑針對(duì)特定土的固化效果，并將其用于現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)中，得到適宜的施工工藝，并通過荷載試驗(yàn)、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)及靜力初探試驗(yàn)研究經(jīng)就地固化處理后的地基承載力和固化土的強(qiáng)度問題,并與理論和經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行對(duì)比，為工程的進(jìn)一步開展提供依據(jù)。

1 室內(nèi)固化試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)材料

本次試驗(yàn)采用的土樣是31省道北延線紹興工地的表層土，取樣深度在地表下2.0m以內(nèi)，所取的土樣為深灰色淤泥質(zhì)粉土，其物理力學(xué)性質(zhì)如表1。

表1 淤泥質(zhì)粉土的物理力學(xué)指標(biāo)

1.2 試驗(yàn)過程

固化劑添加時(shí)，為了模擬現(xiàn)場(chǎng)的施工情況，水泥是以水泥漿劑的形式添加至原狀土中，水灰比為1:0.5，并在1h內(nèi)將固化土制成無側(cè)限土樣；石灰和石膏的添加是以粉劑的形式添加到原狀土中，為了使石灰的反應(yīng)充分，悶料一天后進(jìn)行制無側(cè)限樣。

本次試驗(yàn)采用的水泥是P.O42.5的水泥；石灰采用的是生石灰，等級(jí)為一級(jí)。

1.3 試驗(yàn)結(jié)果

室內(nèi)試驗(yàn)主要進(jìn)行如下方面的研究：

(1)研究單一水泥系固化劑或石灰系固化劑對(duì)固化土的強(qiáng)度影響，試驗(yàn)結(jié)果如下所示：

通過圖1和圖2結(jié)果發(fā)現(xiàn)，針對(duì)此種淤泥質(zhì)粉土，添加水泥和石灰后的固化土強(qiáng)度隨時(shí)間增長(zhǎng)，增長(zhǎng)線為對(duì)數(shù)形式。從不同齡期的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的數(shù)據(jù)顯示水泥系固化劑的處理效果比石灰系固化劑的處理效果要好。從圖2的變化率發(fā)現(xiàn),水泥含量增加越多，強(qiáng)度增加率逐漸降低。

使用單一水泥處理時(shí)，養(yǎng)護(hù)28d的水泥固化土的強(qiáng)度約為4d強(qiáng)度的1.8倍，是7d強(qiáng)度的1.5倍，是14d強(qiáng)度的1.2倍，以此為基礎(chǔ)，可以估算同一種土的不用時(shí)間的固化效果。

(2)水泥系固化劑和石灰系固化劑以不同比例混合對(duì)固化劑的強(qiáng)度影響；

對(duì)于水泥系固化劑和石灰系固化劑混合下，圖3所示的強(qiáng)度增長(zhǎng)線為指數(shù)形式。并且通過數(shù)據(jù)對(duì)比發(fā)現(xiàn)，石膏處理后的效果要高于石灰處理后的效果，同時(shí)比較28d的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度，6%水泥和2%石膏處理后的后期強(qiáng)度比單一的8%水泥處理強(qiáng)度提高0.8%，固化劑總量不變的情況下，石灰和石膏大量添加反而使強(qiáng)度降低。但是施工中，石膏的存在可增加水泥的初凝時(shí)間，并且容易在泥漿池中沉降，所以用石膏處理時(shí)，需以干粉單獨(dú)添加合適。

針對(duì)淤泥質(zhì)粉土，6%水泥和2%石膏與8%水泥固化效果對(duì)比發(fā)現(xiàn)，6%水泥和2%石膏造價(jià)比8%水泥的造價(jià)高，超過強(qiáng)度增加幅度，所以選擇單一水泥進(jìn)行處理比較合適。

本工程為了滿足設(shè)計(jì)的強(qiáng)度要求,選擇兩組方案進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，一種取7%水泥，處理厚度為1.5m；另一種為4%水泥，處理厚度為2.7m，進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，同時(shí)水泥以漿液的形式與原位土進(jìn)行混合，水灰比控制1:0.5。

2 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

2.1 現(xiàn)場(chǎng)施工工藝

在31省道北延線紹興市區(qū)路段中選擇50m進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究，本試驗(yàn)采用ALLUPMX300強(qiáng)力攪拌頭系統(tǒng)進(jìn)行就地固化處理方法進(jìn)行處理，強(qiáng)力攪拌頭系統(tǒng)包括強(qiáng)力攪拌頭攪拌系統(tǒng)和漿劑的供料系統(tǒng)，其中強(qiáng)力攪拌系統(tǒng)在于其可有效均勻快速的拌合土體，攪拌點(diǎn)的智能定位可以減少加固盲區(qū)，提高拌合效率；漿劑供料系統(tǒng)可以較好的控制水灰比，同時(shí)可以控制每區(qū)塊的固化漿劑的含量。利用ALLUPMX300強(qiáng)力攪拌頭系統(tǒng)進(jìn)行就地固化處理方法進(jìn)行處理的具體的施工工藝流程如圖4，最關(guān)鍵的工序?yàn)榫偷財(cái)嚢韫袒幚?，一般采用垂直上下的攪拌處理方法，但?dāng)遇到原狀土強(qiáng)度較高，需要對(duì)原位土進(jìn)行預(yù)松土，之后采用翻送分層固化處理方法，具體的采用兩種不同的施工方法見圖5。

2.2 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

在兩種工況下進(jìn)行載荷板試驗(yàn)、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)及單橋的靜力觸探試驗(yàn)，以研究經(jīng)就地固化處理后的承載特性。

(1) 載荷試驗(yàn)

圖6為28d現(xiàn)場(chǎng)靜載荷試驗(yàn)的結(jié)果，結(jié)合建筑地基淺層平板載荷試驗(yàn)規(guī)范和雙曲線擬合的結(jié)果，得到經(jīng)就地板塊固化處理后地基表面承載力分別為590.4kPa和360kPa。通過比較兩種工況發(fā)現(xiàn)，地基承載力與持力層的不排水剪切強(qiáng)度及處理厚度均有關(guān)系，通過比較兩種因素的影響，發(fā)現(xiàn)持力層的不排水剪切強(qiáng)度所占的比例比較大。

表2 標(biāo)準(zhǔn)貫入值與地基承載力之間的關(guān)系

試驗(yàn)點(diǎn)貫入深度/m固化劑含量/%處理深度/m齡期/d錘擊數(shù)平均數(shù)地基容許承載力/kPa處理厚度1.5m0.50～0.9571.5060263740.95～1.4071.506024346處理厚度2.7m0.50～0.9542.6028111640.95～1.4042.6028101501.40～1.8542.602871081.85～2.3042.60286.5101

同時(shí)對(duì)就地固化處理后的場(chǎng)地進(jìn)行無側(cè)限抗壓強(qiáng)度測(cè)定，得到的結(jié)果如下：用7%水泥處理1.5m，28d平均的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為279.9kPa；用4%水泥處理2.7m，28d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為166.4kPa；原位土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為42kPa。將現(xiàn)場(chǎng)取樣得到的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與室內(nèi)無側(cè)限抗壓強(qiáng)度對(duì)比發(fā)現(xiàn)，現(xiàn)場(chǎng)無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與室內(nèi)無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的比值在0.37～0.66之間。

(2)標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)

經(jīng)就地板塊處理28d后，不同深度標(biāo)準(zhǔn)貫入30cm的錘擊數(shù)見表2，發(fā)現(xiàn)錘擊數(shù)隨深度變小，說明就地固化的承載效果隨深度變化而變小。表層位置處由于外界的影響，水分消散較快，水化反應(yīng)充分，同時(shí)由于攪拌均勻度等因素的影響，導(dǎo)致地基承載力在不同深度處不同。而且通過結(jié)果發(fā)現(xiàn)，表面標(biāo)準(zhǔn)貫入得到的地基承載力結(jié)果與靜載試驗(yàn)得到的結(jié)果相差26.7%和8.9%。

(3) 靜力觸探試驗(yàn)

從28d就地板塊處理的平均靜力初探比貫入阻力隨深度的變化圖發(fā)現(xiàn)，平均貫入阻力隨深度的變化而變小，兩種情況下最大的貫入阻力均發(fā)生淺層位置處，而且就地固化處理后的固化土的靜力初探比貫入阻力值均大于未處理的結(jié)果。靜力初探比貫入阻力的結(jié)果隨深度變小的原因與標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)貫入值隨深度變化的結(jié)果相同。

3 地基承載特性分析

為了研究就地固化處理后地基的承載力特性，本文采用計(jì)算方法進(jìn)行分析，并與實(shí)測(cè)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比。經(jīng)就地固化處理后形成上硬下軟的近似雙層地基，進(jìn)行淺層地基承載力計(jì)算時(shí)，需驗(yàn)算表面承載力和下臥層的地基承載力。下臥層的地基承載力利用擴(kuò)散原理進(jìn)行驗(yàn)算。本文取φ=0°時(shí)地基表面承載力簡(jiǎn)化為公式為：

fu=c2Nm+q

(1)

式中：c2為持力層土的不排水剪切強(qiáng)度，kPa；q為基礎(chǔ)兩側(cè)的超載，kPa；Nm為考慮層狀土影響的修正承載力系數(shù)。

上式中承載力系數(shù)是確定地基承載力的關(guān)鍵，國內(nèi)外學(xué)者對(duì)此值進(jìn)行研究，當(dāng)荷載的影響范圍超過持力層厚度時(shí)，承載力系數(shù)一般與上下土層的不排水剪切強(qiáng)度、持力土層的厚度與基礎(chǔ)寬度的關(guān)系等有關(guān)；當(dāng)荷載的影響范圍未超過持力層厚度時(shí)，承載力系數(shù)是根據(jù)均一地基的承載力系數(shù)確定的。首先根據(jù)基礎(chǔ)寬度確定荷載的影響范圍，之后確定承載力系數(shù)。布隆和邁耶霍夫[19]通過模型試驗(yàn)及經(jīng)驗(yàn)和半經(jīng)驗(yàn)公式得到四邊形的地基承載力系數(shù):

式中 ：β=BL/[2(B+L)H]，kc=c1/c2；c1為下臥層的不排水剪切強(qiáng)度，kPa；Nc、sr分別為太沙基承載力系數(shù)和基礎(chǔ)形狀系數(shù)；B,L為基礎(chǔ)的寬度和長(zhǎng)度。

Chen(1975)[20]假定圓弧形的破壞曲線(如圖8)，在此破壞曲線下和極限平衡法得到條形定理基礎(chǔ)的地基承載力系數(shù)與上層厚度和c1/c2有關(guān)系，推導(dǎo)出條形基礎(chǔ)下的承載力系數(shù)公式為:

(2)

同時(shí)Merifield(1999)[17]利用上下限定理和有限單元法組合，得到條形基礎(chǔ)的承載力系數(shù),具體變化如圖所示:

現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行靜載荷試驗(yàn)的尺寸為1m×1m，條型基礎(chǔ)的地基承載力系數(shù)可根據(jù)太沙基修正系數(shù)進(jìn)行修正得到方形下的承載力。針對(duì)以上三種處理情況，不同的c2/c1下的承載力系數(shù)變化對(duì)比。

通過不同的c2/c1下的承載力系數(shù)變化對(duì)比發(fā)現(xiàn)(如圖9)，承載力系數(shù)隨著厚度的增加而增加，最后均趨向于恒定的值。三種方法得到的恒定值分別為：6.17、6.62、6.38。將三個(gè)系數(shù)與太沙基系數(shù)比較，結(jié)果相差0%、3%和8%。利用理論公式(1)、(2)得到驗(yàn)算，具體的結(jié)果見表3。

表3 理論與實(shí)際承載力結(jié)果比較

處理方式上下層剪切強(qiáng)度比理論計(jì)算承載力系數(shù)極限承載力/kPa與實(shí)測(cè)結(jié)果比較處理厚度1.5m4.95布隆和邁耶霍夫6.17647.69.6%Chen(1975)6.22653.110.6%Merifield(1999)5.47574.42.7%處理厚度2.7m2.97布隆和邁耶霍夫6.17385.06.9%Chen(1975)6.62413.114.7%Merifield(1999)6.37397.510.4%

考慮到地基攪拌過程的不均勻性，持力層的抗剪強(qiáng)度乘以一個(gè)折損系數(shù)，此系數(shù)為0.75。三種理論得到的承載力與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)的結(jié)果誤差均在15%以下，可采用布隆和邁耶霍夫簡(jiǎn)化的公式進(jìn)行預(yù)測(cè)和設(shè)計(jì)。

4 結(jié) 論

1)針對(duì)此種特有的淤泥質(zhì)粉土，水泥系固化效果比石灰的處理效果要好。對(duì)于水泥系固化劑和石灰系固化劑混合固化時(shí)，強(qiáng)度可按指數(shù)形式進(jìn)行預(yù)測(cè)。石膏添加時(shí)適宜以粉劑的形式進(jìn)行添加,以免水泥的初凝過快,造成水泥管堵塞。

2)采用ALLUPMX300強(qiáng)力攪拌頭系統(tǒng)就地固化處理方法進(jìn)行處理,攪拌時(shí)遇到較軟土質(zhì)時(shí)，采用原位垂直上下攪拌固化式處理，當(dāng)攪拌裝置無法直接攪拌時(shí)，采用翻送分層固化式攪拌處理。

3)就地固化處理后用標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)和靜力觸探試驗(yàn)進(jìn)行預(yù)估地基承載力，與現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果相差8%～27%，可用簡(jiǎn)便的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)預(yù)估地基的承載力結(jié)果。

4) 經(jīng)就地固化處理形成的雙層地基的上硬下軟的地基，取三種地基承載力承載力系數(shù)確定的承載力與現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)的地基承載力比較，發(fā)現(xiàn)三種計(jì)算條件下的地基承載力與實(shí)測(cè)值誤差均在15%以下。并且得到就地固化。

5)本文主要將就地固化技術(shù)應(yīng)用于低填土道路的淺層固化處理中，但當(dāng)高填土?xí)r，承載力要求高或?qū)ず蟪两狄蟊容^高時(shí)，可將就地固化處理與復(fù)合地基組合應(yīng)用處理。

[1]李建國.地基處理換填法研究[J].建材世界，2012,33(6):132-134.

[2]張 波，石名磊，白世偉.長(zhǎng)江漫灘低路堤基底淺層固化層工作性狀數(shù)值分析[J].巖石力學(xué),2007,28(Z):840-843.

[3]劉 俊,蔣宏偉.固化劑HSC301應(yīng)用于天津?yàn)I海軟土地基淺層處理的探討[J].城市道橋與防洪, 2011(4):46-51.

[4]戴文亭,陳 瑤.BS-100型土壤固化劑在季凍區(qū)的路用性能試驗(yàn)研究[J].巖土力學(xué), 2008,29(8):2257-2262.

[5]丁建文.水泥-磷石膏雙摻加固處理高含水率疏浚淤泥試驗(yàn)研究[J].巖土力學(xué), 2010,31(9):2817-2823.

[6]ROBERTBR.Concentratedliquidstabilizersforrailroadapplications[C]∥RoadbedStabilizationandBallastSymposium，Missouri;St.Louis, 2000(8-9):349-365.

[7]Al-RAWASAA,HAGOA,andAlSARMIH.Effectoflime,cementandsarooj(artificialpozzolan)ontheswellingpotentialofanexpansivesoilfromOman[J].Build.Environ, 2005,40(5): 681-687.

[8]TangC,ShiB,GaoW,ChenF,etal.Strengthandmechanicalbehaviourofshortpolypropylenefiberreinforcedandcementstabilizedclaysoil[J].Geotext.Geomembr, 2007,25(3):194-202.

[9]屈 陽，朱 偉，包建平等.衡陽平湖污染淤泥固化/穩(wěn)定化技術(shù)的應(yīng)用[J].環(huán)境科術(shù),2011,34(6):137-140.

[10]朱 偉，馮志超，張春雷, 等.疏浚泥固化處理進(jìn)行填海工程的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究[J].中國港灣

建設(shè)，2005(5):27-30.

[11]呂文斌．派酶土壤固化劑在道路工程中的應(yīng)用研究[J]．上海公路，2010(1):49-52.

[12]陳永輝，王 穎.就地固化技術(shù)處理圍海工程吹填土的試驗(yàn)研究[J].水利學(xué)報(bào)，2015, 46(S1)：61-69.

[13]NENADJELISIC,MILLOLEPPNEN.Massstabilizationoforganicsoilsandsoftclay[C]∥Proceedings, 3thInt.Conf.GroutingandGroundTreatment：2003(2): 552-561.

[14]徐 洋,謝康和.復(fù)合雙層地基的極限承載力計(jì)算[J].土木工程學(xué)報(bào),2004, 37(4):82-86.

[15]秦會(huì)來,黃茂松.雙層地基極限承載力的極限分析上限法[J].巖土工程學(xué)報(bào),.2008,30(4):611-616.

[16]楊果林.含軟弱下臥層的雙層地基工程特性試驗(yàn)研究[J].工程勘察,1998.1:1-5.

[17]MERIFIELDRS,SLOANSW.Rigorousplasticitysolutionsforthebearingcapacityoftwolayeredclaysoils.Geotechnique2001, 49(4):471-490.

[18]張其一,欒茂田.復(fù)合加載情況下雙層地基極限承載力研究[J].巖土力學(xué),2009, 30 (4):1131-1135.

[19]錢家歡，殷宗澤.土工原理與計(jì)算[M].北京: 中國水利水電出版社，1996.

[20]ChenWF.Limitanalysisandsoilplasticity[M].Amsterdam:Elsevier, 1975.

(責(zé)任編輯李軍)

Studyofthecharacteristicofbearingcapacityonmassstabilizationofin-situbyusingpowermixingtool

WANGYing1, 2,LIBin3,CHENYonghui1, 2,XUKai4,JIXiaoying3

(1.GeotechnicalResearchInstitute,HohaiUniversity,JiangsuNanjing210098,China; 2.KeyLaboratoryofMinistryofEducationforGeomechanicsandEmbankmentEngineeringHohaiUniversity,JiangsuNanjing210098,China;3.ConstructionHeadquartersofHighway31northextensionsectioninShaoxing,ZhejiangShaoxing31200,China;4.GeotechnicalEngineeringDepartment,NanjingHydraulicResearchInstitute,JiangsuNanjing210029,China)

Thefoundationtreatmentmethodwhichwasmassstabilizationin-situwasproposedinordertoinsteadofthereplacementmethodatthelowfillingembankmentroad,astomeetthebearingcapacityofroaddesign.Thelaboratory，theoreticalcalculationandfieldtestswereappliedtoresearchonthemassstabilizationandthebearingcapacity.Thecompositionandcontentofthecuringagentsweredeterminedbythevariationofunconfinedcompressivestrengthinthelaboratorytest.TheanalysisofusingdifferentwaysofconstructionofALLUmixingsysteminsitushowsthatthefieldstrengthandindoorstrengthratioisbetween0.37to0.66 ;Thebearingcapacityofmassstabilizationwasobtainedfromtheloadplatetest,standardpenetrationtestandstaticconepenetrationtestsusingALLUPMX(powermixingtool)insitu.Andbearingcapacityofmassstabilizationinsituwascomparedwiththreedifferenttheoreticalcalculations.Designtheoryisputforward,providingthebasisforthefollow-upconstruction.

softfoundationengineering;massstabilization;unconfinedcompressivestrength;ALLUPMX(powermixingtool);bearingcapacity

2016-01-13

水利部“948”項(xiàng)目(201435);浙江省交通運(yùn)輸廳科技計(jì)劃項(xiàng)目(2012H29)；浙江省交通運(yùn)輸廳科技計(jì)劃項(xiàng)目( 2011H21)；山東省土木工程防災(zāi)減災(zāi)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室開放課題(CDPM2014ZR01)

王穎(1987-)，女，山東濰坊人，博士，研究方向?yàn)楂@基處理與基礎(chǔ)工程。

1673-9469(2016)02-0039-06doi:10.3969/j.issn.1673-9469.2016.02.009

U416.1

A