吳昊，盤思偉，張凱

(1.廣東粵電靖海發(fā)電有限公司，廣東 揭陽 515223；2.廣東電網(wǎng)有限責(zé)任公司電力科學(xué)研究院，廣東 廣州 510080)

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600MW燃煤發(fā)電機(jī)組的SO3生成與排放特性

吳昊1，盤思偉2，張凱2

(1.廣東粵電靖海發(fā)電有限公司，廣東 揭陽 515223；2.廣東電網(wǎng)有限責(zé)任公司電力科學(xué)研究院，廣東 廣州 510080)

采用控制冷凝法在某600MW燃煤發(fā)電機(jī)組選擇性催化還原(selectivecatalyticreduction，SCR)脫硝反應(yīng)器入口和出口、干式靜電除塵器(dryeletrostaticprecipitator，DESP)入口和出口、濕式靜電除塵器(wetelectrostaticprecipitator，WESP)入口和出口進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)SO3質(zhì)量濃度測(cè)試，分析了鍋爐的SO3生成特性及各煙氣處理設(shè)備對(duì)其的影響。結(jié)果表明，爐內(nèi)燃燒過程會(huì)產(chǎn)生15.2～21.6mg/m3的SO3，其生成質(zhì)量濃度隨負(fù)荷升高有所降低；SCR脫硝過程中部分SO2轉(zhuǎn)化為SO3，導(dǎo)致SO3質(zhì)量濃度升高55.4%～58.3%；DESP、WFGD裝置和WESP的SO3脫除效率分別為44.67%～44.57%、74.1%～75.6%和51.4%～57.6%；WFGD裝置對(duì)SO3的脫除效率顯著低于對(duì)SO2的脫除效率，而WESP對(duì)SO2和SO3的脫除效率無明顯差異。

鍋爐；SO3；選擇性催化還原脫硝反應(yīng)器；濕法煙氣脫硫裝置；濕式靜電除塵器

SO3是燃煤電廠排放的一種重要污染物[1]。一方面，煙氣中SO3與H2O反應(yīng)生成H2SO4，使煙氣酸露點(diǎn)升高而誘發(fā)煙道及設(shè)備低溫腐蝕；為避免H2SO4冷凝，通常需要提高煙氣溫度，從而導(dǎo)致機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性降低[2]；同時(shí)，SO3會(huì)在選擇性催化還原(selectivecatalyticreduction，SCR)脫硝反應(yīng)器中與NH3、H2O等反應(yīng)，生成NH4HSO4等黏性物質(zhì)，造成催化劑失活及下游空氣預(yù)熱器(airpreheater，APH)阻塞，對(duì)電廠的安全運(yùn)行產(chǎn)生威脅[3]。另一方面，排放進(jìn)入環(huán)境的SO3、H2SO4，既產(chǎn)生藍(lán)色或黃色煙羽現(xiàn)象，又會(huì)加重顆粒物和酸沉降，造成環(huán)境污染，對(duì)人體健康產(chǎn)生不利影響[4-5]。

Tonn、Moretti、Snyder等[4-6]對(duì)煤燃燒過程中SO3的生成、轉(zhuǎn)化及控制方法進(jìn)行了綜述，指出燃煤鍋爐內(nèi)的SO3主要通過兩個(gè)路徑生成。在鍋爐內(nèi)高溫燃燒過程中，煤中的硫分被氧化，其中大部分被氧化成SO2，小部分(0.5%～1.5%)被氧化成SO3；另外，當(dāng)前燃煤機(jī)組普遍安裝SCR脫硝反應(yīng)器用以減少NOx排放，其催化劑中的V2O5成分會(huì)催化煙氣中的SO2，并部分氧化為SO3。對(duì)于中高硫煤，脫硝裝置出口處SO3體積分?jǐn)?shù)可達(dá)35～55μL/L，甚至更高。

SO3的排放特性不僅受其生成特性影響，還與下游靜電除塵器(eletrostaticprecipitator，ESP)、濕法煙氣脫硫(wetfluegasdesulfurization，WFGD)裝置等煙氣凈化設(shè)備密切相關(guān)[5, 7-9]。在經(jīng)過ESP時(shí)，部分SO3與H2O反應(yīng)生成H2SO4，進(jìn)而在飛灰表面凝結(jié)沉積，隨除塵過程從煙氣中脫除，脫除效率約20%。在WFGD過程中，漿液捕集作用對(duì)SO3有50%的脫除效率。由于ESP和WFGD裝置不能有效地控制SO3排放，因此SO3以硫酸氣溶膠的形態(tài)通過煙囪排放后，不但增加了煙囪排放的煙羽濁度，而且對(duì)環(huán)境造成污染。近年來，大量電廠加裝濕式ESP(wetelectrostaticprecipitator，WESP)用以實(shí)現(xiàn)對(duì)SO3、顆粒物(particulatematter，PM)、汞(Hg)等多種污染物的終端控制[7-8, 10]。

充分認(rèn)識(shí)電廠運(yùn)行過程中SO3的生成特性及各個(gè)煙氣凈化裝置尤其是WESP的作用特性，對(duì)控制SO3具有重要的意義。本文對(duì)600MW燃煤機(jī)組SO2、SO3的質(zhì)量濃度變化進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試和分析，研究SO3的生成特性及其沿程質(zhì)量濃度變化情況，并進(jìn)一步分析SCR脫硝反應(yīng)器、ESP、WFGD裝置和WESP等煙氣凈化設(shè)備對(duì)SO3的作用特性。

1　試驗(yàn)

1.1試驗(yàn)工況

試驗(yàn)在某600MW燃煤發(fā)電機(jī)組上進(jìn)行，機(jī)組采用煤粉鍋爐，四角切圓燃燒方式。鍋爐為單爐膛平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、露天布置結(jié)構(gòu)，省煤器后安裝SCR脫硝裝置、APH、干式ESP(dryeletrostaticprecipitator，DESP)、WFGD裝置和WESP等設(shè)備，用于煙氣凈化。SCR脫硝裝置采用V2O5-WO3/TiO2催化劑，以液氨作為還原劑。DESP為線板式結(jié)構(gòu)，采用水平、雙室四電場(chǎng)布置。脫硫塔為噴淋空塔。WESP為雙室雙電場(chǎng)結(jié)構(gòu)，安裝于脫硫塔和煙囪之間的水平煙道上，運(yùn)行過程中向煙氣中噴水以增加煙氣濕度，并使用水沖洗極板，噴淋液經(jīng)處理后循環(huán)使用，其中添加NaOH溶液維持噴淋液pH?，F(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)共在6個(gè)位置進(jìn)行，依次為SCR脫硝裝置前、SCR脫硝裝置后、DESP前、DESP后、WFGD裝置后和WESP后。根據(jù)各采樣位置、煙道大小設(shè)置不同數(shù)量的測(cè)點(diǎn)(共16個(gè))，其具體布置如圖1所示。

圖1　采樣點(diǎn)分布

1.2采樣方法

SO3質(zhì)量濃度的測(cè)定采用控制冷凝法，參考GB/T21508—2008《燃煤煙氣脫硫設(shè)備性能測(cè)試方法》[11]，采樣系統(tǒng)如圖2所示。

圖2　SO3采樣系統(tǒng)

2　結(jié)果與討論

2.1SO3的質(zhì)量濃度及生成特性

圖3為75%額定負(fù)荷和100%額定負(fù)荷兩種工況下各測(cè)點(diǎn)煙氣中SO3的質(zhì)量濃度。

圖3　煙道沿程各測(cè)點(diǎn)煙氣的SO3質(zhì)量濃度

當(dāng)鍋爐負(fù)荷由75%額定負(fù)荷升高至100%額定負(fù)荷后，SO3質(zhì)量濃度由34.2mg/m3降低到23.6mg/m3，即負(fù)荷升高后SCR過程產(chǎn)生的SO3由12.6mg/m3降低至8.4mg/m3。SCR脫硝反應(yīng)器內(nèi)空速升高，反應(yīng)停留時(shí)間變短，不利于反應(yīng)氣體在催化劑微孔中的擴(kuò)散吸附，導(dǎo)致反應(yīng)速率降低，造成高負(fù)荷下SO3生成率低于低負(fù)荷工況下。

2.2煙道沿程SO3質(zhì)量濃度變化情況

由圖3可知：煙氣在依次經(jīng)過APH、DESP、WFGD裝置和WESP的過程中，SO3質(zhì)量濃度呈下降趨勢(shì)，但各個(gè)煙氣處理設(shè)備對(duì)SO3轉(zhuǎn)化的影響程度不同。圖4為各煙氣處理設(shè)備對(duì)煙氣中SO3的脫除效率。

圖4　各煙氣處理設(shè)備對(duì)SO3的脫除效率

經(jīng)過APH后，SO3質(zhì)量濃度由23.6～34.2mg/m3變?yōu)?4.4～25.8mg/m3，變化范圍為 -3.3%～24.6%， 該結(jié)果與文獻(xiàn)報(bào)道值(0～50%)基本吻合。在APH中，煙氣溫度由350 ℃降低到135 ℃。煙氣條件下SO3酸露點(diǎn)接近上述溫度區(qū)間，所以APH中煙氣溫度降低會(huì)促使SO3在飛灰表面及煙道壁面冷凝，進(jìn)而導(dǎo)致SO3質(zhì)量濃度降低，由于煙氣停留時(shí)間較短，所以SO3質(zhì)量濃度變化不大。同時(shí)，經(jīng)過SCR脫硝裝置的煙氣中SO3增加，產(chǎn)生了更多的硫酸氫銨。上述物質(zhì)在174 ℃以上是液態(tài)，容易粘結(jié)在APH上，導(dǎo)致煙氣中SO3降低[17-18]。

在DESP內(nèi)，SO3質(zhì)量濃度由24.4～25.7mg/m3降低至13.5～14.3mg/m3，降低了44.67%～44.57%。該結(jié)果與文獻(xiàn)報(bào)道ESP的沉積比例(20%～80%)基本相符，低于布袋除塵器的沉積比例(90%)。在DESP內(nèi)，冷凝和放電過程同時(shí)對(duì)SO3質(zhì)量濃度的變化產(chǎn)生影響。ESP的煙氣溫度約130 ℃，低于酸露點(diǎn)溫度，SO3在飛灰表面或煙道壁面發(fā)生冷凝沉積，由于煙氣在ESP中有較長(zhǎng)的停留時(shí)間，冷凝沉積比在APH中顯著。同時(shí)，燃煤飛灰中存在的堿性組分(Na2O等)與SO3發(fā)生反應(yīng)，ESP極板上捕集的飛灰多呈蓬松結(jié)構(gòu)，進(jìn)一步促進(jìn)該反應(yīng)過程。然而，在ESP中，電暈放電會(huì)氧化空氣中的O2而產(chǎn)生O3，O3促進(jìn)SO2氧化而產(chǎn)生SO3?？傮w來說，由于新生成的SO3較少，所以SO3質(zhì)量濃度呈下降趨勢(shì)。

在WFGD過程中，堿性石灰石漿液與煙氣中SO2、SO3等酸性氣體組分發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，導(dǎo)致SO3質(zhì)量濃度降低，降低幅度為74.1%～75.6%，略高于文獻(xiàn)中WFGD裝置的脫除效率(30%～50%)。SO3易與水蒸氣反應(yīng)形成硫酸蒸汽，當(dāng)溫度低于120 ℃時(shí)，形成的SO3幾乎全部形成硫酸蒸汽[19]。煙氣經(jīng)過WFGD裝置時(shí)，由于停留時(shí)間短，溫度下降快，硫酸蒸汽很快冷凝形成亞微米級(jí)小液滴[20]。這些氣溶膠比較容易穿透吸收塔的噴淋層和除霧器，因而SO3的脫除效率一般較低[21]。

2.3SO2和SO3的控制效果差異

煙氣中的SOx主要為SO2和SO3，WFGD裝置和WESP等設(shè)備對(duì)SO2和SO3的控制效果有顯著差別。表1和表2分別為WFGD裝置和WESP中SOx的質(zhì)量濃度和脫除效率，圖5為WFGD裝置和WESP中煙氣的SO3占SOx的比例。

表1WFGD裝置和WESP的SOx質(zhì)量濃度mg/m3

采樣位置SO2質(zhì)量濃度75%額定負(fù)荷100%額定負(fù)荷SO3質(zhì)量濃度75%額定負(fù)荷100%額定負(fù)荷WFGD入口1042.0968.714.313.5WFGD出口7.011.73.73.3WESP出口2.23.71.81.4

表2WFGD裝置和WESP的SOx脫除效率%

設(shè)備SO2脫除效率75%額定負(fù)荷100%額定負(fù)荷SO3脫除效率75%額定負(fù)荷100%額定負(fù)荷WFGD裝置99.398.874.175.6WESP69.068.351.457.6

圖5　WFGD裝置和WESP中SO3占SOx的比例

由表2和圖5可知：WFGD裝置對(duì)SO2的脫除效率優(yōu)于對(duì)SO3的控制作用，經(jīng)過WFGD裝置后煙氣中SO3占SOx的比例升高。在WFGD裝置中，主要通過SO2+CaCO3→CaSO3和SO3+CaCO3→CaSO4固定SOx。在高濕度的WFGD煙氣中，大量SO3以H2SO4氣溶膠存在，使其與脫硫液滴的接觸能力(液-液)遠(yuǎn)低于SO2氣體與脫硫漿液液滴(氣-液)，從而導(dǎo)致SO3脫除效率遠(yuǎn)低于SO2脫除效率。

安裝于WFGD裝置下游的WESP對(duì)SO2和SO3的控制作用相近。由表1、表2和圖5看出，經(jīng)過WESP后，SO2質(zhì)量濃度由7.0～11.7mg/m3降低至2.2～3.7mg/m3，脫除效率為 68.3%～69.0%。 在WESP運(yùn)行過程中，噴淋漿液會(huì)捕獲煙氣中的SO2，而漿液中加入的NaOH溶液調(diào)節(jié)pH，促進(jìn)對(duì)SO2的捕集。經(jīng)WESP后，SO3質(zhì)量濃度由3.3～3.7mg/m3降低至1.4～1.8mg/m3，脫除效率為51.4%～57.6%。WESP對(duì)SO3的捕獲作用體現(xiàn)在兩方面：一方面，H2SO4氣溶膠在WESP中產(chǎn)生荷電效應(yīng)，并通過靜電力作用捕集于收塵極板上；另一方面，WESP運(yùn)行過程中向煙氣中噴淋漿液沖洗極板，漿液循環(huán)使用過程中添加NaOH溶液，使pH值維持在弱堿性(pH=7～9)，NaOH等堿性組分能與SO3、H2SO4等酸性組分反應(yīng)，促進(jìn)SO3脫除。WESP對(duì)SO2和SO3的脫除效果相近，因此經(jīng)過WESP后SO3占SOx比例無顯著變化。

3　結(jié)論

本研究通過現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試分析，研究了600MW燃煤機(jī)組運(yùn)行過程中SO2和SO3在煙道沿程質(zhì)量濃度的變化情況，分析了SCR脫硝反應(yīng)器、APH、DESP、WFGD裝置和WESP對(duì)其排放的影響。爐內(nèi)燃燒過程產(chǎn)生的SO3質(zhì)量濃度為 15.2～21.6mg/m3，其生成質(zhì)量濃度隨負(fù)荷升高有所降低。SCR脫硝過程中部分SO2轉(zhuǎn)化為SO3，導(dǎo)致SO3質(zhì)量濃度升高55.4%～58.3%。DESP、WFGD裝置和WESP的SO3脫除效率分別為44.67%～44.57%、74.1%～75.6%和51.4%～57.6%，WFGD裝置對(duì)SO3的脫除效率顯著低于SO2脫除效率，而WESP對(duì)SO2和SO3的脫除效率相近。

[1]AHNJ,OKERLUNDR,FRYA,etal.SulfurTrioxideFormationDuringOxy-coalCombustion[J].InternationalJournalofGreenhouseGasControl,2011(5):S127-S135.

[2] 劉海濱, 莊文軍, 余鵬, 等. 臺(tái)山電廠煙氣換熱器結(jié)垢堵塞的運(yùn)行分析[J]. 廣東電力，2011,24 (1): 98-102.

LIUHaibin,ZHUANGWenjun,YUPeng,etal.OperationalAnalysisonScalingandBlockinginGGHofTaishanPowerPlant[J].GuangdongElectricPower,2011, 24(1): 98-102.

[3] 蔣海濤，蔡興飛，付玉玲，等. 燃煤電廠SO3形成、危害及控制技術(shù)[J].發(fā)電設(shè)備，2013,27(5)：366-368.

JIANGHaitao,CAIXingfei,FUYuling,etal.Formation,HarmsandControlTechnologyofSO3fromCoal-firedPowerPlants[J].PowerEquipment,2013,27(5):366-368.

[4]SNYDERRE,MORETTIAL,TONNDP,etal.SO3andFineParticulateMitigationatAESDeepwater[C]//SeventhPowerPlantAirPollutantControl“Mega”Symposium,August25-28,2008,Baltimore,Maryland,USA.Charlotte:Babcock&WilcoxPowerGenerationGroup,2008:1-8.

[5] 張悠. 煙氣中SO3測(cè)試技術(shù)及其應(yīng)用研究[D].杭州：浙江大學(xué), 2013.

[6]MORETTIAL,JONESCS,ASIAP.AdvancedEmissionsControlTechnologiesforCoal-FiredPowerPlants[R].Charlotte:Babcock&WilcoxPowerGenerationGroup,2012.

[7] 沈又幸,卞卡, 鄒道安. 燃煤電站煙氣超清潔排放技術(shù)路線研究及應(yīng)用[J]. 電站系統(tǒng)工程， 2015, 31(1): 43-46.

SHENYouxing,BIANKa,ZOUDaoan.ResearchandApplicationofUltra-cleanFlueGasEmissionTechnologiesinPowerPlant[J].PowerSystemEngineering,2015, 31(1): 43-46.

[8] 趙永椿,馬斯鳴, 楊建平, 等. 燃煤電廠污染物超凈排放的發(fā)展及現(xiàn)狀[J]. 煤炭學(xué)報(bào)，2015，40 (11): 2629-2640.

ZHAOYongchun,MASiming,YANGJianping,etal.StatusofUltra-lowEmissionTechnologyinCoal-firedPowerPlant[J].JournalofChinaCoalSociety，2015,40(11): 2629-2640.

[9] 楊忠燦, 文軍, 徐黨旗. 燃煤鍋爐的選擇性催化還原煙氣脫硝技術(shù)[J]. 廣東電力，2006,19 (2): 13-17.

YANGZhongcan,WENJun,XUDangqi.SelectiveCatalyticReductionTechniqueforFlueGasDenitrationofCoal-firedBoilers[J].GuangdongElectricPower,2006,19 (2): 13-17.

[10] 蘇偉, 陳剛, 陳天生, 等. 潔凈煤技術(shù)及其在廣東電力工業(yè)中的應(yīng)用[J]. 廣東電力，2002,15 (1): 17-20.

SUWei,CHENGang,CHENTiansheng,etal.CleanCoalTechnologyandItsApplicationsinGuangdongElectricPower[J].GuangdongElectricPower,2002, 15(1): 17-20.

[11]GB/T21508—2008，燃煤煙氣脫硫設(shè)備性能測(cè)試方法[S].

[12]FARTHINGWE.ParticleSamplingandMeasurement[J].EnvironmentalScience&Technology,1982, 16(4): 237A-244A.

[13]KAMATAH,OHARAH,TAKAHASHIK,etal.SO2OxidationOvertheV2O5/TiO2SCRCatalyst[J].CatalysisLetters,2001, 73(1): 79-83.

[14]TRONCONIE,CAVANNAA,ORSENIGOC,etal.TransientKineticsofSO2OxidationOverSCR-DeNOxMonolithCatalysts[J].Industrial&EngineeringChemistryResearch,1999, 38(7): 2593-2598.

[15]SVACHULAJ,ALEMANYLJ,FERLAZZON,etal.OxidationofSulfurDioxidetoSulfurTrioxideoverHoneycombDeNoxingCatalysts[J].Industrial&EngineeringChemistryResearch,1993, 32(5): 826-834.

[16] 魏宏鴿,程雪山, 馬彥斌, 等. 燃煤煙氣中SO3的產(chǎn)生與轉(zhuǎn)化及其抑制對(duì)策探討[J]. 發(fā)電與空調(diào)，2012, 33(2): 1-4.

WEIHongge,CHENGXueshan,MAYanbin,etal.SomeDiscussionaboutSO3’sGenerationTransformationandItsInhibitingMethodsinCoal-firedFlueGas[J].PowerGeneration&AirCondition,2012,33 (2): 1-4.

[17] 江得厚, 王賀岑, 張營(yíng)帥. 燃煤電廠煙氣排放“協(xié)同控制”技術(shù)探討[J]. 中國(guó)環(huán)保產(chǎn)業(yè)，2015 (2): 21-26.

JIANGDehou,WANGHechen,ZHANGYingshuai.Discussionon“ControlinCoordination”TechnologyofFlueGasEmissioninCoal-firedPowerPlant[J].ChinaEnvironmentalProtectionIndustry,2015 (2): 21-26.

[18] 馬雙忱, 金鑫, 孫云雪, 等.SCR煙氣脫硝過程硫酸氫銨的生成機(jī)理與控制[J]. 熱力發(fā)電，2010, 39(8): 12-17.

MAShuangchen,JINXin,SUNYunxue,etal.TheFormationMechanismofAmmoniumBisulfateinSCRFlueGasDenitrificationProcessandControlThereof[J].ThermalPowerGeneration,2010,39 (8): 12-17.

[19] 趙立章. 燃煤鍋爐低溫受熱面發(fā)生酸性腐蝕的原因分析[J]. 工業(yè)鍋爐，2001 (6): 45-47.

ZHAOLizhang.AnalysisofLowTemperatureCorrosioninCoal-firedBoiler[J].IndustrialBoiler,2001 (6): 45-47.

[20]WIXA,BRACHERTL,SINANISS,etal.ASimulationToolforAerosolFormationDuringSulphuricAcidAbsorptioninaGasCleaningProcess[J].JournalofAerosolScience,2010, 41(12): 1066-1079.

[21] 鄭進(jìn)朗, 潘雪琴, 馬果駿. 燃煤電廠的可吸入顆粒物排放[J]. 電力環(huán)境保護(hù)，2009,25 (1): 53-55.

ZHENGJinlang,PANXueqin,MAGuojun.DiscussionontheRSPEmissionofCoal-firedPowerPlants[J].ElectricPowerEnvironmentalProtection,2009, 25(1): 53-55.

(編輯李麗娟)

FormationandEmissionCharacteristicofSO3in600MWCoal-firedGeneratingUnit

WUHao1,PANSiwei2,ZHANGKai2

(1.GuangdongYuedeanJinghaiPowerGenerationCo.,Ltd.,Jieyang,Guangdong515223,China; 2.ElectricPowerResearchInstituteofGuangdongPowerGridCo.,Ltd.,Guangzhou,Guangdong510080,China)

ControlcondensationmethodisusedforfieldtestingonSO3massconcentrationattheinletandoutletofselectivecatalyticreduction(SCR)reactorofthe600MWcoal-firedgeneratingunit,inletandoutletofthedryelectrostaticprecipitator(DESP)aswellasinletandoutletofthewetelectrostaticprecipitator(WESP).ThispaperanalyzesformationcharacteristicofSO3andinfluenceofvariousfluegasprocessingequipments.Resultsindicatethatinprocessoffurnacecombustion,thereis15.2～21.6mg/m3SO3tobeproducedofwhichmassconcentrationreduceswithincreaseofload.SomeSO2maytransfertoSO3inprocessofSCRDeNOxwhichmaycauseSO3massconcentrationrise55.4%～58.3%.SO3removalefficiencyofDESPdevice,WFGDdeviceandWESPdeviceisrespectively44.67%～44.57%, 74.1%～75.6%and51.4%～57.6.SO3removalefficiencyofWFGDdeviceisobviouslylowerthanSO2removalefficiencywhiletherearenoobviousdifferencesbetweenremovalefficiencyofSO2andSO3ofWESPdevice.

boiler;SO3;selectivecatalyticreduction(SCR)reactor;wetfluegasdesulfurization(WFGD);wetelectrostaticprecipitator(WESP)

2016-05-20

10.3969/j.issn.1007-290X.2016.07.008

X701.3

B

1007-290X(2016)07-0039-05

吳昊(1983)，男，山東濱州人。工程師，主要從事火電廠環(huán)保技術(shù)監(jiān)督工作。

盤思偉(1975)，男，廣東臺(tái)山人。高級(jí)工程師，工學(xué)碩士，主要從事電廠環(huán)保的科研和試驗(yàn)工作。

張凱(1987)，男，湖南湘潭人。工程師，工學(xué)博士，主要從事電廠環(huán)保的科研和試驗(yàn)工作。