李若燦（華中科技大學(xué)煤燃燒國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖北　武漢　430074）

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高背壓對(duì)氣泡霧化霧化錐角的影響

李若燦
（華中科技大學(xué)煤燃燒國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖北武漢430074）

摘要：在背壓0.4MPa～4.1MPa的條件下進(jìn)行氣泡霧化試驗(yàn)，研究了氣泡霧化的霧化角在噴射速度20m/s～27m/s、氣液質(zhì)量比（GLR）4%～10%、背壓0.4MPa～4.1MPa范圍內(nèi)的變化規(guī)律。試驗(yàn)結(jié)果顯示：噴射速度和GLR的增大都能使得霧化角增大，背壓不同時(shí)也一樣。在背壓較低時(shí)，隨著背壓的增大霧化角變小，而當(dāng)背壓增加到一定程度以后出現(xiàn)拐點(diǎn)，隨著背壓的增大霧化角也增大，拐點(diǎn)大概是在1.1MPa左右。

關(guān)鍵詞：高背壓；霧化錐角；氣液質(zhì)量比

0. 前言

氣泡霧化的思想最早在20世紀(jì)80年代末由Lefebvre等人首先提出，在氣泡霧化中被壓縮的霧化氣體以某種適當(dāng)?shù)姆绞阶⑷氲揭后w中，液體和氣體在混合室內(nèi)形成泡狀流，在離開噴嘴出口之后由于壓力的劇烈變化，氣泡的體積發(fā)生變化促使液滴發(fā)生破碎來達(dá)到良好的霧化效果。氣泡霧化的優(yōu)點(diǎn)是它在低負(fù)荷時(shí)也能達(dá)到很好的霧化效果。

霧化角的大小是噴嘴噴霧特性的一個(gè)重要的指標(biāo)，一些研究者也開始研究氣泡霧化在帶壓環(huán)境下的霧化角變化規(guī)律。Chen［2］等人對(duì)背壓在0.101MPa～0.791MPa范圍氣泡霧化角的研究表明：在背壓低于0.5MPa時(shí)，霧化角隨GLR的增大而增大，在背壓高于0.5MPa時(shí)趨勢是降低的。Sovani［3］等人將背壓范圍擴(kuò)大到0.27MPa～5.5MPa，他的實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：在其他條件不變的情況下，背壓在0.27MPa～0.78MPa時(shí)霧化角隨背壓的增大而減小，背壓繼續(xù)上升到1.5MPa時(shí)，霧化角基本保持不變，而當(dāng)背壓高于1.5MPa時(shí)，霧化角開始隨著背壓的增大而增大。

目前國內(nèi)關(guān)于氣泡霧化的噴霧特性研究主要集中在噴霧粒徑等方向，對(duì)霧化角的關(guān)注度相對(duì)較少。本文主要研究高背壓下背壓和GLR對(duì)噴嘴霧化角的影響。

圖1　GLR對(duì)霧化角的影響

1. 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)及裝置

實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)包括供水系統(tǒng)、高壓系統(tǒng)、供氣系統(tǒng)和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)四部分。實(shí)驗(yàn)所用氣泡霧化噴嘴氣體從槍中心管進(jìn)入，液體走管外，二者在混合室內(nèi)混合形成氣液兩相流動(dòng)，經(jīng)過出口孔噴出并完成霧化，噴嘴孔徑1.0mm，孔厚度為7mm。

本實(shí)驗(yàn)使用水作為被霧化的液體，壓縮空氣作為霧化氣體，實(shí)驗(yàn)在常溫下進(jìn)行，水的主要物性參數(shù)為：密度r=998.2kg/m3，粘度h=100.5×10-5Pa·S，表面張力s=72.6×10-3N/m。實(shí)驗(yàn)過程中通過控制水流量的方法控制水的噴射速度在20m/s～27m/s，通過氣體質(zhì)量流量計(jì)和液體質(zhì)量流量計(jì)控制GLR從4%變化到10%，背壓范圍0.4MPa～4.1MPa（本實(shí)驗(yàn)所有壓力均為絕對(duì)壓力）。對(duì)霧化角的測量方法是依據(jù)拍攝的照片描繪出噴霧的外部輪廓，然后再計(jì)算霧化角的大小，為了減小誤差，取多幅照片的平均值。

圖2噴射速度對(duì)霧化角的影響

2. 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

本實(shí)驗(yàn)中采用了3個(gè)氣液比GLR=4%、7%、10%，兩個(gè)噴射速度20m/s和27m/s以及10個(gè)背壓0.4MPa、0.6MPa、0.8MPa、1.0MPa、1.6MPa、2.1MPa、2.6MPa、3.1MPa、3.6MPa和4.1MPa，得到了50組實(shí)驗(yàn)工況下的噴霧照片。將這些照片處理后得到的噴霧霧化角數(shù)據(jù)如圖1和圖2所示。

2.1GLR對(duì)霧化角的影響

圖1給出了GLR與霧化角的關(guān)系曲線，可以看出，在本實(shí)驗(yàn)中當(dāng)射流速度和背壓一樣時(shí)霧化角隨著GLR的增大有明顯增大。出現(xiàn)這種現(xiàn)象的原因是當(dāng)液體的流量保持不變時(shí)，GLR的增大意味著在兩相流內(nèi)有更多的氣泡產(chǎn)生，越多的氣泡隨著液體噴出噴嘴氣泡破裂的總能量就越大，使得液體被氣泡的能量破碎得更細(xì)，送得更遠(yuǎn)，所以使霧化角隨著GLR的增大而增大。

2.2噴射速度對(duì)霧化角的影響

圖2給出了噴射速度與霧化角的關(guān)系曲線，可以看出噴射速度對(duì)霧化角的影響較小，在兩種速度下霧化角的差別不是太大，但總體上霧化角隨著射流速度的增大也略有增大，這主要是因?yàn)闅馀菰诟咚俚牧黧w中更加容易破裂，高流速下氣泡破裂的數(shù)量比低流速下要多，從而能夠把液體炸開得更加發(fā)散一些，使得霧化角變大。

2.3背壓對(duì)霧化角的影響

圖1和圖2都反映出了背壓對(duì)霧化角的影響，可以看出：在低背壓的條件下，大概是1.1MPa以下時(shí)，霧化角是隨著背壓的增大而減小的；而背壓到了1.1MPa以上時(shí)，霧化角的變化規(guī)律發(fā)生了變化，正相反，霧化角又隨著背壓的增大而增大。在低背壓時(shí)，隨著背壓的增大，噴嘴出口處的壓降相對(duì)減小，這抑制了氣泡破裂的動(dòng)力，氣泡破裂的數(shù)量減少從而導(dǎo)致霧化角的減?。欢奖硥焊叩揭欢ǔ潭群箪F化角的變化曲線產(chǎn)生拐點(diǎn)，可能是因?yàn)楸硥旱脑龃髮?dǎo)致了噴嘴內(nèi)部氣液兩相流動(dòng)流型的變化，由于氣體的可壓縮性遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于液體，所以隨著背壓的升高氣體的通流面積越來越小，使得液體往中間集中而氣體包裹在液體的外邊，氣體的擴(kuò)散性要高于液體，所以導(dǎo)致了噴嘴出口的霧化角的增大。

結(jié)論

（1）在其他條件不變時(shí)，霧化角會(huì)隨著GLR的增大和噴射速度的增大而增大；其中GLR對(duì)霧化角的影響比較大，噴射速度對(duì)霧化角的影響較小。

（2）在低背壓的條件下，霧化角是隨著背壓的增大而減小的，到高背壓的條件時(shí)，霧化角又隨著背壓的增大而增大。發(fā)生這種先減小后增大的規(guī)律的變化的拐點(diǎn)值在1.1MPa附近。

參考文獻(xiàn)

［1］LefebvreAH，WangXF，MartinCA. Spraycharacteristicsofaerated-liquidpressure atomizers［J］.JournalofPropulsionandPower，1988，4（4）：293-298.

［2］ChenSK，LefebvreAH.Sprayconeangles ofeffervescentatomizers［J］.Atomizationand sprays，1994，4（3）：291-301.

［3］SovaniSD，ChouE，SojkaPE，etal.High pressureeffervescentatomization：effectof ambientpressureonsprayconeangle［J］.Fuel，2001，80（3）：427-435.

中圖分類號(hào)：S491

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A