陳伯望++鄒艷花++唐楚++羅瑤++李頻++黨曉冰

摘要：為了探究鋼管混凝土格構(gòu)柱的彈塑性地震反應(yīng)以便進(jìn)行構(gòu)件非線性理論分析，對(duì)2根四肢圓鋼管混凝土格構(gòu)柱進(jìn)行了低周反復(fù)加載試驗(yàn)，并收集了12根四肢圓鋼管混凝土格構(gòu)柱低周反復(fù)荷載作用下的試驗(yàn)資料。通過(guò)理論分析及試驗(yàn)結(jié)果回歸分析，提出了鋼管混凝土格構(gòu)柱的退化三折線恢復(fù)力模型，確立了構(gòu)件軸壓比、等效長(zhǎng)細(xì)比及材料比例系數(shù)等主要參數(shù)與模型之間的關(guān)系，并將模型計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析。結(jié)果表明：計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果吻合較好，且該恢復(fù)力模型計(jì)算方法簡(jiǎn)單，便于進(jìn)行結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)分析及工程應(yīng)用。

關(guān)鍵詞：鋼管混凝土格構(gòu)柱；恢復(fù)力模型；軸壓比；等效長(zhǎng)細(xì)比；材料比例系數(shù)；骨架曲線；滯回規(guī)則

中圖分類號(hào)：TU312 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

0 引 言

結(jié)構(gòu)在承受外力產(chǎn)生變形后企圖恢復(fù)到原來(lái)狀態(tài)的抗力稱為恢復(fù)力[15]，恢復(fù)力與結(jié)構(gòu)變形的關(guān)系曲線為恢復(fù)力特性曲線[6]。實(shí)際的恢復(fù)力特性曲線是很復(fù)雜的，需要簡(jiǎn)化成一定的恢復(fù)力模型才能用于結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析和計(jì)算?；謴?fù)力模型是包含骨架曲線和各變形階段滯回環(huán)的數(shù)學(xué)模型。骨架曲線為結(jié)構(gòu)所受作用和作用效應(yīng)的包絡(luò)圖，滯回規(guī)則體現(xiàn)了結(jié)構(gòu)的非線性程度。確定恢復(fù)力模型的方法有試驗(yàn)擬合法、有限元分析法和理論計(jì)算法等，一個(gè)合理的恢復(fù)力模型能充分反映結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、剛度、延性以及耗能等力學(xué)特征，是進(jìn)行結(jié)構(gòu)彈塑性分析的基礎(chǔ)。在過(guò)去的大半個(gè)世紀(jì)內(nèi)，各國(guó)學(xué)者對(duì)鋼筋混凝土構(gòu)件[79]、鋼管混凝土構(gòu)件[1011]滯回特性進(jìn)行了大量研究，并提出了多種恢復(fù)力模型。鋼管混凝土格構(gòu)柱是一種應(yīng)用前景廣闊的新型截面柱，但對(duì)鋼管混凝土格構(gòu)柱的研究處于起步階段，對(duì)其恢復(fù)力模型的研究也鮮有報(bào)道。

本文針對(duì)現(xiàn)有研究狀況，完成了4根（2根圓形截面、2根方形截面）四肢鋼管混凝土格構(gòu)柱擬靜力試驗(yàn)，并收集了12根四肢圓鋼管混凝土格構(gòu)柱擬靜力試驗(yàn)資料，用于重點(diǎn)研究構(gòu)件軸壓比、等效長(zhǎng)細(xì)比、綴管壁厚度及材料比例系數(shù)等參數(shù)對(duì)其滯回曲線的影響，并確立了主要參數(shù)與鋼管混凝土格構(gòu)柱恢復(fù)力模型之間的關(guān)系。通過(guò)理論分析與試驗(yàn)結(jié)果回歸分析，提出了四肢圓鋼管混凝土格構(gòu)柱退化三折線恢復(fù)力模型，并將該模型計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析。

1 試驗(yàn)概況

1.1 收集的試驗(yàn)資料

為了研究鋼管混凝土格構(gòu)柱的恢復(fù)力模型，收集了12根四肢圓鋼管混凝土格構(gòu)柱（K型節(jié)點(diǎn)）的試驗(yàn)資料（試驗(yàn)均在湖南城市學(xué)院結(jié)構(gòu)實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行）[1213]，試驗(yàn)重點(diǎn)研究了往復(fù)水平荷載作用下軸壓比、等效長(zhǎng)細(xì)比、綴管厚度及材料比例系數(shù)等參數(shù)對(duì)其滯回性能的影響。以文獻(xiàn)[12]中6根四肢圓鋼管混凝土格構(gòu)柱擬靜力試驗(yàn)為例，格構(gòu)柱的鋼管都采用Q235無(wú)縫鋼管，柱肢鋼管外徑為86 mm，壁厚為1.5 mm，綴管外徑為48 mm，混凝土強(qiáng)度為C40，格構(gòu)柱的柱肢軸線間距及軸線節(jié)點(diǎn)距均為300 mm。試件設(shè)計(jì)尺寸如圖1所示（其中，N為豎向荷載，P為水平荷載），參數(shù)如表1所示。

文獻(xiàn)[12]試驗(yàn)所得部分四肢圓鋼管混凝土格構(gòu)柱的荷載位移滯回曲線如圖2所示。由圖2可知，各試件滯回曲線基本飽滿，無(wú)明顯的捏縮現(xiàn)象，具有良好的穩(wěn)定性。位移加載初期，滯回曲線基本呈線性，試件處于近似彈性階段；隨著位移幅值增大，滯回曲線位移增長(zhǎng)速率加快，試件剛度明顯降低；進(jìn)入破壞階段時(shí)，剛度進(jìn)一步退化，試件荷載位移曲線出現(xiàn)下降段。

圖3為荷載位移骨架曲線。由圖3（a）可知，等效長(zhǎng)細(xì)比對(duì)四肢圓鋼管混凝土格構(gòu)柱滯回性能影響很大，在一定范圍內(nèi)，試件等效長(zhǎng)細(xì)比越大，彈性剛度越小，水平承載力越低，破壞位移越大，延性越好。由圖3（b）可知，軸壓比對(duì)四肢圓鋼管混凝土格構(gòu)柱的影響集中在構(gòu)件彈塑性階段和破壞階段，在一定范圍內(nèi)，軸壓比增大，試件水平承載力略有提高，但試件破壞階段的剛度退化也有所增大。同時(shí)，試驗(yàn)結(jié)果顯示試件SCC1，SCC2，SCC3的荷載位移滯回曲線相差不大，骨架曲線大致重合，這表明在一定范圍內(nèi)，綴管壁厚的變化對(duì)鋼管混凝土格構(gòu)柱的滯回性能影響很小，主要原因在于整個(gè)加載過(guò)程中綴管始終處于彈性受力狀態(tài)。

1.2 本文試驗(yàn)

為了研究所建格構(gòu)柱恢復(fù)力模型的正確性及適用性，完成了2根四肢圓鋼管混凝土格構(gòu)柱（N型節(jié)點(diǎn)）的低周反復(fù)加載試驗(yàn)[1415]。試驗(yàn)在湖南城市學(xué)院結(jié)構(gòu)實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行，2根格構(gòu)柱試件鋼管均采用Q235無(wú)縫鋼管，柱肢鋼管外徑為90 mm，壁厚為3.0 mm，綴管外徑為42 mm，壁厚為3.0 mm，柱肢軸線間距及軸線節(jié)點(diǎn)距均為400 mm，柱肢灌注采用自密實(shí)混凝土。試件設(shè)計(jì)尺寸如圖4所示，參數(shù)如表2所示。試驗(yàn)采用荷載、位移混合控制加載，屈服前采用荷載控制加載，屈服后采用位移控制加載，以荷載位移曲線出現(xiàn)明顯拐點(diǎn)來(lái)判斷試件達(dá)到屈服。試驗(yàn)加載裝置如圖5所示。

荷載位移滯回曲線如圖6所示。由圖6可知：格構(gòu)柱荷載位移滯回曲線豐滿且穩(wěn)定，呈現(xiàn)了良好的抗震性能；試件基本經(jīng)歷了近似彈性階段、彈塑性階段及破壞階段。

2 恢復(fù)力模型

影響鋼管混凝土格構(gòu)柱滯回性能的因素有很多，合理選擇各因素才能簡(jiǎn)單又真實(shí)地反映實(shí)際情況。在分析各試驗(yàn)結(jié)果的基礎(chǔ)上，本文抓住幾個(gè)主要因素，略去其他次要因素的影響，重點(diǎn)研究鋼管混凝土格構(gòu)柱的軸壓比n、等效長(zhǎng)細(xì)比λ（按文獻(xiàn)[16]中的方法計(jì)算）及材料比例系數(shù)ζ對(duì)其荷載位移恢復(fù)力模型的影響。

2.1 基本假定

基本假定包括：

（1）構(gòu)件在變形過(guò)程中始終保持為平截面。

（2）忽略剪力對(duì)構(gòu)件變形的影響。

（3）模擬實(shí)際試驗(yàn)情況，計(jì)算長(zhǎng)度按懸臂構(gòu)件確定，構(gòu)件受力形式如圖7所示，其中，L為格構(gòu)柱的計(jì)算高度，Δ為位移。

（4）骨架曲線采用對(duì)稱模型。

4 結(jié) 語(yǔ)

（1）通過(guò)參數(shù)分析，確定了四肢圓鋼管混凝土格構(gòu)柱骨架曲線與軸壓比、等效長(zhǎng)細(xì)比及材料比例系數(shù)之間的關(guān)系。

（2）提出了四肢圓鋼管混凝土格構(gòu)柱的荷載位移恢復(fù)力模型，計(jì)算曲線與試驗(yàn)曲線吻合良好，該模型計(jì)算簡(jiǎn)單，便于地震反應(yīng)分析使用。

（3）計(jì)算恢復(fù)力模型不僅適用于K型節(jié)點(diǎn)的四肢圓鋼管混凝土格構(gòu)柱，還適用于N型節(jié)點(diǎn)的四肢圓鋼管混凝土格構(gòu)柱。

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