張玉龍+賴建永+任云+曹思民+劉文靜

【摘 要】田灣核電站擴建工程5、6號機組新增了蒸汽發(fā)生器二次側非能動冷卻系統(tǒng)（PRS）作為嚴重事故預防與緩解措施，蒸汽發(fā)生器二次側非能動冷卻系統(tǒng)的管道與主蒸汽管道相連，在應急余熱排出冷卻器入口處設置了一個U型水封，水封前的蒸汽管道敷設保溫層，水封及下游部分管道不敷設保溫層。機組運行期間，蒸汽在水封處冷凝，以避免蒸汽進入冷卻器，從而減少蒸汽的熱量損失。但考慮到保溫層的散熱，長期運行期間會有少量的蒸汽冷凝成水，如果這部分水回流到主蒸汽管道中，則會增大汽輪機入口的蒸汽濕度。本文計算分析了PRS系統(tǒng)蒸汽管道產(chǎn)生的凝結水，并評價了其對蒸汽發(fā)生器含濕量的影響。

【關鍵詞】田灣核電站擴建工程5、6號機組；二次側非能動冷卻系統(tǒng)（PRS）；蒸汽發(fā)生器；含濕量

0 前言

蒸汽發(fā)生器二次側非能動冷卻系統(tǒng)（PRS）為壓水堆核電廠嚴重事故預防與緩解措施，在發(fā)生全廠斷電事故疊加輔助給水系統(tǒng)汽動泵系列失效事故，和全部喪失給水事故工況下，在不超過冷卻劑壓力邊界設計條件的前提下，通過蒸汽發(fā)生器以非能動的方式導出堆芯衰變熱及反應堆冷卻劑系統(tǒng)各設備的顯熱至環(huán)境最終熱阱，實現(xiàn)事故后的緩解作用。

每個環(huán)路的蒸汽發(fā)生器二次側都設置一個非能動冷卻系列。每個系列包括一臺應急余熱排出冷卻器以及必要的閥門、管道和儀表。三個系列共用一臺冷凝水箱。對于每個PRS系列（以1號系列為例，流程示意圖見圖1），蒸汽管線在安全殼外與主蒸汽管道相連，蒸汽管線上設置一臺常開的隔離閥（PRS101VV）。蒸汽管線的另一端在經(jīng)過一個U形水封后連接應急余熱排出冷卻器入口封頭的接管嘴，應急余熱排出冷卻器布置在冷凝水箱底部，要求在整個機組運行期間（包括PRS投入運行期間），該冷卻器都浸泡在水中，不允許裸露。冷凝水管道連接應急余熱排出冷卻器下封頭接管嘴，并在管道上設置兩臺并聯(lián)的隔離閥。冷凝水管線的另一端貫穿安全殼后接入輔助給水管道止回閥，通過輔助給水管道返回蒸汽發(fā)生器二次側。

1 問題簡述

田灣核電站擴建工程5、6號機組新增了蒸汽發(fā)生器二次側非能動冷卻系統(tǒng)（PRS）作為嚴重事故預防與緩解措施，二次側非能動冷卻系統(tǒng)的管道與主蒸汽管道相連，在應急余熱排出冷卻器入口處設置了一個U型水封，水封前的蒸汽管道敷設保溫層，水封及下游部分管道不敷設保溫層。機組運行期間，蒸汽在水封處冷凝，以避免蒸汽進入冷卻器，從而減少蒸汽的熱量損失。但考慮到保溫層的散熱，長期運行期間會有少量的蒸汽冷凝成水，如果這部分水回流到主蒸汽管道中，則會增大汽輪機入口的蒸汽濕度。由于布置原因，田灣核電站擴建工程5、6號機組二次側非能動冷卻器布置在停堆用更衣室廠房（ET）頂部，導致PRS系統(tǒng)蒸汽管道較長，且大部分管道暴露在廠房外部的大氣環(huán)境中?？紤]到田灣廠址冬天的氣溫較低，PRS系統(tǒng)蒸汽管道由于散熱而導致管道中的飽和蒸汽凝結成水；由于汽輪機對入口蒸汽的含濕量有嚴格要求，因此有必要對PRS系統(tǒng)蒸汽管道中的凝結水進行計算，評估其是否對汽輪機入口蒸汽的含濕量有影響。

2 計算

2.1 基本假設

假設U型水封、應急余熱排出冷卻器及下游管道與環(huán)境處于熱平衡狀態(tài)，無散熱，僅考慮二次側非能動冷卻系統(tǒng)U型水封前蒸汽管道保溫層表面散熱全部用作蒸汽冷凝，并假設所有冷凝水全部進入主蒸汽流。

2.2 計算輸入

3 結論

蒸汽發(fā)生器出口蒸汽含濕量設計要求為≤0.25%，而根據(jù)以往M310機組的調(diào)試數(shù)據(jù)，該蒸汽發(fā)生器的實際出口蒸汽含濕量約為0.1%，故蒸汽發(fā)生器二次側非能動冷卻系統(tǒng)（PRS）蒸汽管道由于管道散熱而產(chǎn)生的濕度增加（0.003%）對汽輪機的影響可以忽略不計。

【參考文獻】

[1]國核安發(fā)[2012]98號 福島事故后核電廠改進行動通用技術要求（試行），2012[S].

[責任編輯：湯靜]