姚煒，屈國民，趙興龍

(1.華能岳陽發(fā)電有限責任公司，湖南岳陽414000；2.國網湖南省電力公司電力科學研究院，湖南長沙410007)

超超臨界鍋爐水冷壁泄漏原因分析

姚煒1，屈國民2，趙興龍1

(1.華能岳陽發(fā)電有限責任公司，湖南岳陽414000；2.國網湖南省電力公司電力科學研究院，湖南長沙410007)

某超超臨界鍋爐發(fā)生水冷壁泄漏。通過對同類型鍋爐的調研和此次泄漏原因現場檢測及實驗分析，查出此次水冷壁泄漏的主要原因是鍋爐本身存在不足，調節(jié)與控制困難，致使水冷壁管子在中間混合集箱入口區(qū)域產生熱疲勞，在最薄弱的焊縫熔合線開裂并擴展，導致泄漏。

超超臨界鍋爐；水冷壁；裂紋；熔合線

1 機組概況

某公司6號鍋爐為600 MW的HG－1795/26.15－PM4型超超臨界鍋爐。該爐為超超臨界參數變壓運行直流鍋爐，采用π型布置、單爐膛、水平濃淡燃燒器低NOx分級送風燃燒系統(tǒng)、墻式切圓燃燒方式，爐膛采用內螺紋管垂直上升膜式水冷壁、帶再循環(huán)泵的啟動系統(tǒng)、一次中間再熱。水冷壁管在鍋爐中、下部采用 Φ28.6×6.4(材質15CrMoG)的內螺紋管，共1 584根，每側墻396根。該鍋爐于2012年8月投入運行，至2015年12月，累計運行約17 000 h。

2 缺陷簡述

2.1 泄漏情況

2015年12月，6號鍋爐發(fā)生水冷壁泄漏，現場檢查發(fā)現50 m左右標高中間混合集箱入口處水冷壁前墻和后墻兩面水冷壁共5根管子泄漏，如圖1所示。泄漏口位于安裝焊縫的下熔合線部位。

圖1 水冷壁管泄漏部位

2.2 現場檢查情況

現場首先對爆口的宏觀檢查，其次對泄漏管附近的水冷壁管進行了MT檢測，發(fā)現前水冷壁爆口附近共計檢查28根管子，12根管子在熔合線位置有裂紋；后水冷壁共計檢查27根水冷壁管，25根在熔合線上存在裂紋，檢查同時發(fā)現焊縫附近的母材存在細微裂紋。

對6號鍋爐此標高區(qū)域水冷壁對接焊口部位進行全面的磁粉檢測。共計檢查焊口1579道，其中發(fā)現開裂的水冷壁管278根 (包括母材表面存在裂紋的管子)，其中母材開裂的管子70根，占比4.4%；熔合線開裂的水冷壁管子243根，占比為15.4%，見表1。

表1 水冷壁檢測發(fā)現裂紋情況

3 取樣分析

對前水冷壁第88—90根管子取樣進行分析，其結果如下:

1)對第88，89根原始泄漏口及其下端直管進行取樣分析，原始泄漏口附近母材化學成分符合GB 5310—2008《高壓鍋爐用無縫鋼管》標準要求，具體數據見表2。

表2 原始泄漏口母材化學成分分析 %

2)對第88，89，90根原始泄漏口背面取樣力學性能測試，以焊縫為中心縱向取樣，取水冷壁管背火面，檢驗結果基本符合GB 5310—2008《高壓鍋爐用無縫鋼管》標準要求，具體數據見表3。

表3 母材及焊縫力學性能分析

3)對焊縫和兩端母材進行硬度檢測，焊縫硬度平均值為180—260 HV，上母材的硬度值平均值為168HB，母材的硬度值平均值為160—180 HV，符合標準DL/T869—2012《火力發(fā)電廠焊接技術規(guī)程》要求:焊縫硬度不超過母材布氏硬度值＋100 (HBW)，合金總含量小于或等于3%，布氏硬度值不大于270 HBW，具體數據見表4。

表4 母材及焊縫硬度分析 HB

4)在原始泄漏口端部和下母材遠離焊縫部位取金相試樣，進行金相分析。母材均為鐵素體＋珠光體，組織正常；焊縫金相組織為鐵素體＋珠光體，個別焊縫位置存在少量馬氏體組織，組織基本正常。管子裂紋均橫向密集分布，在熔合線位置開裂最大。第88根管泄漏區(qū)域附近存在2處開裂，第89根管泄漏區(qū)域附近存在3處開裂，裂紋內部存有大量腐蝕產物；第90根熔合線存在裂紋，裂紋內部存有腐蝕產物；如圖2—3所示。裂紋宏觀及微觀形貌均具有熱疲勞裂紋特征。

圖2 第88根原始泄漏口附近裂紋

圖3 第89根原始泄漏口附近裂紋

4 泄漏原因分析

1)取樣分析結果顯示，原始泄漏處管子母材元素成分、力學性能、焊縫和母材硬度均正常，材質合格；金相檢查母材組織正常；焊縫金相組織個別焊縫個別位置存在少量馬氏體組織外，基本正常；裂紋宏觀及微觀形貌均具有熱疲勞裂紋特征。

2)某公司生產的HG1795/26.15－PM型超超臨界參數鍋爐采用了垂直管圈，其水冷壁水循環(huán)流速約為螺旋管圈水冷壁的一半〔1〕，低負荷運行質量流速更低，熱負荷的敏感性大。且垂直管圈水冷壁入口節(jié)流孔圈按滿負荷設計，滿負荷時能確保水冷壁質量流速與熱負荷匹配；低負荷時，通過查閱文獻資料 〔1〕和增加監(jiān)控測點，連續(xù)監(jiān)控試驗結合現場調試情況表明:鍋爐在運行中水冷壁溫度場不均衡，燃燒熱負荷分布與管內介質流量不匹配，水冷壁相鄰管溫度梯度過大，產生較大熱應力；機組主要運行參數處于不穩(wěn)定狀態(tài)時，過熱度參數波動和速率明顯過高，出口介質溫度大幅、快速波動，金屬壁溫出現交變情況；該類型鍋爐為墻式切圓設計，調節(jié)的范圍較小，溫度控制較難，低負荷條件下，水冷壁區(qū)域容易超溫。

3)對機組運行情況進行檢查發(fā)現，鍋爐運行過程中存在較為頻繁的調峰、啟停爐和轉態(tài)等現象；由于超超臨界鍋爐水冷壁過渡段屬于爐膛高溫部分〔2－4〕，頻繁的啟停與調峰使其在超臨界直流、近臨界直流、亞臨界直流和啟動階段頻繁轉換，造成部分受熱面管子出現高低負荷頻繁轉換，加劇了管子溫度交變情況；導致控制要求高，運行狀態(tài)與設計要求不匹配，影響了管子的壽命。

5 結論

該類型鍋爐垂直水冷壁、墻式切圓燃燒特點，以及節(jié)流孔布置不當，加之調節(jié)與控制困難等原因，致部分區(qū)域水冷壁管存在過熱及熱疲勞損傷，經過一段時間運行后，在焊縫熔合線等最薄弱萌生裂紋并擴展致泄漏。

〔1〕葉江明.鍋爐原理 〔M〕.北京:中國電力出版社，2010.

〔2〕李彥林.鍋爐熱管失效分析及預防 〔M〕.北京:中國電力出版社，2005.

〔3〕吳承建，陳同良，強文江.金屬材料學 〔M〕.北京:治金工業(yè)出版社，2001.

〔4〕劉尚慈.火力發(fā)電廠金屬斷裂與失效分析 〔M〕.北京:水利電力出版社，1992.

〔5〕中華人民共和國國家能源局.火力發(fā)電廠金屬技術監(jiān)督規(guī)程: DL/T438—2009〔S〕.北京:中國電力出版社，2009.

Analysis on water wall leakage causes of ultra supercritical boiler

YAO Wei1，QU Guomin2，ZHAO Xinglong1
(1.Huaneng Hunan Yueyang Power Generation Co.，Ltd，Yueyang 414000，China；2.State Grid Hunan Electric Power Corporation Research Institute，Changsha 410007，China)

Water wall leakage of a ultral supercritical boiler was occurred in November 2015.In order to find out the causes of this leakage，site inspections and experimental analysis were carefully conducted，together with investigations on the same type boilers in the other thermal power plants.It had been concluded that the design flaws inherent to this type boilers were the main reason for the leakage.Due to difficulties in adjusting and controlling，thermal fatigue occurred at the entrance area of water wall intermediate mixed heads，which then lead cracking and leakage at the weld-fusion line because this area was the weakest site.

ultra supercritical boiler；water wall；crack，weld－fusion line

TK223.31

B

1008－0198(2016)06－0076－03

10.3969/j.issn.1008－0198.2016.06.021

2016－06－14 改回日期:2016－07－28