摘 要:利用AMESIM仿真軟件進(jìn)行了柴油機(jī)燃油噴射系統(tǒng)的仿真計(jì)算,分析和研究了高壓油管參數(shù)變化對(duì)柴油機(jī)性能的影響,得出最佳匹配參數(shù),使柴油機(jī)的整體性能得以優(yōu)化,這對(duì)于柴油機(jī)噴射性能的提高具有重要的意義。
關(guān)鍵詞:柴油機(jī);噴射系統(tǒng);高壓油管;性能優(yōu)化
DOI:10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.05.069
0 引言
由于高壓油管工作條件比較惡劣,承受交變壓力波的作用。壓力的波動(dòng)和變化,不僅對(duì)柴油機(jī)燃油噴射系統(tǒng)的穩(wěn)定性有所影響,而且時(shí)常引起失效和故障。利用AMESIM仿真模型進(jìn)行了試驗(yàn),分析和研究了影響柴油機(jī)性能與高壓油管參數(shù)之間的關(guān)系,找到最佳匹配的高壓油管參數(shù)。
1 模型的建立
恒定轉(zhuǎn)速的電機(jī)驅(qū)動(dòng)高壓油泵凸輪軸,帶動(dòng)柱塞往復(fù)運(yùn)動(dòng)壓縮燃油,電控單元輸出電信號(hào)控制電磁閥的啟閉,在恒定的供油提前角和噴油脈寬的前提下,僅改變高壓油管的參數(shù)以及噴孔參數(shù),得出高壓油管和噴油特性之間的關(guān)系。
基于AMESim仿真模型建立的電控組合泵系統(tǒng)[1],電機(jī)恒定為500r/min的轉(zhuǎn)速下,分別對(duì)噴油嘴的噴孔直徑和噴管長(zhǎng)度及噴管直徑控制變量進(jìn)行對(duì)比得出它們之間的影響因素。仿真模型所使用的參數(shù)為:噴油嘴噴孔直徑0.26mm,高壓油管長(zhǎng)度0.9m,油管直徑1.8mm,在此基準(zhǔn)下進(jìn)行對(duì)比分析。由于高壓油管中的燃油并不是單相液體,在高壓噴射條件下壓力的傳播速度相較純液相低[2],高壓油管對(duì)噴油過(guò)程的影響,在同一時(shí)間內(nèi)各處壓力并不相等,通常我們將其作為可壓縮流體的一維不定常流動(dòng)來(lái)處理,滿足連續(xù)性方程與動(dòng)量方程來(lái)建立波動(dòng)方程,由于燃油的可壓縮性與慣性,高壓油泵所產(chǎn)生的壓力是以聲速向嘴端傳遞,壓力波在高壓油管內(nèi)來(lái)回反射,停止噴油后管內(nèi)壓力逐漸衰減。
2 試驗(yàn)研究及驗(yàn)證
2.1 嘴端壓力與噴孔的關(guān)系
試驗(yàn)時(shí)在恒定的凸輪供油始點(diǎn)下,直接驗(yàn)證噴射性能與噴孔直徑的關(guān)系,由圖1知,隨著噴孔直徑從0.26mm、0.28mm、0.3mm逐漸增大,高壓油管嘴端的壓力逐漸減小,噴油量隨之減小,但噴油定時(shí)和持續(xù)時(shí)間基本不變,這是由于噴孔總流通面積增大,在相同的流量下,前后壓差減小造成的[3]。
2.2 高壓油管長(zhǎng)度對(duì)嘴端壓力的影響
在0.26mm噴孔的噴射特性基礎(chǔ)上,改變管路的長(zhǎng)度,得到仿真結(jié)果,如圖2所示,隨著管路長(zhǎng)度從0.9m、1.1m、1.3m逐漸增加,高壓油管嘴端的壓力逐漸減小,噴油持續(xù)時(shí)間基本不變,但噴油定時(shí)向后延遲[4],符合先緩后急的噴油特性。
2.3 油管內(nèi)徑對(duì)嘴端的影響
改變油管的內(nèi)徑,如圖3,油管的內(nèi)徑對(duì)高壓油管的流通特性有影響,隨著管路內(nèi)徑從1.8mm、1.9mm、2.0mm逐漸的增大,高壓油管嘴端的壓力也逐漸減小,這是由于流動(dòng)阻力的改變,使的噴油量也隨之改變。
3 結(jié)論
本文通過(guò)對(duì)高壓油管的長(zhǎng)度、內(nèi)徑以及噴孔直徑的相互匹配,運(yùn)用AMESim仿真軟件對(duì)電控組合泵系統(tǒng)進(jìn)行仿真,研究了不同的尺寸參數(shù)對(duì)噴射性能的影響:(1)噴孔直徑的變化是影響柴油機(jī)噴射性能的主要因素,隨著噴孔面積的增加,噴油壓力下降。(2)在相同的噴孔直徑下,隨高壓油管的長(zhǎng)度的增加,噴油延遲,噴油壓力下降。(3)隨著高壓油管的內(nèi)徑的增大,噴射壓力減小。
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作者簡(jiǎn)歷:楊城(1990-),男,碩士,研究方向:船舶柴油機(jī)燃燒與壓力波動(dòng)過(guò)程。