李慧君，王妍飛，常澍平，郭江龍，王曉峰

(1. 華北電力大學(xué)能源動力與機(jī)械工程學(xué)院，河北保定071003； 2. 河北省電力研究院，河北石家莊050021)

330 MW機(jī)組雙級低溫省煤器系統(tǒng)熱經(jīng)濟(jì)性分析

李慧君1，王妍飛1，常澍平2，郭江龍2，王曉峰1

(1. 華北電力大學(xué)能源動力與機(jī)械工程學(xué)院，河北保定071003； 2. 河北省電力研究院，河北石家莊050021)

摘要：低溫省煤器煙氣余熱利用技術(shù)在汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)上的應(yīng)用，一般都會出現(xiàn)平均傳熱溫差變小、存在低溫腐蝕等一系列問題?；趯ξ靼仄码姀S4臺330 MW的發(fā)電機(jī)組，實施雙級低溫省煤器煙氣利用改造技術(shù)，并依據(jù)能效分布矩陣(EEDM)方程，建立汽輪機(jī)輔助汽水系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型。通過3種設(shè)計方案的經(jīng)濟(jì)性計算分析與比較，設(shè)計方案三機(jī)組煤耗降低了2.69 g/(kW·h)，效率由未引入低溫省煤器系統(tǒng)的47.35%提高至48.16%，每臺機(jī)組每年可節(jié)約119.52萬元，二氧化碳排放量每年可減少18 322.90 t。結(jié)果表明，方案三中提出的雙級低溫省煤器系統(tǒng)在減少煤炭消耗、降低經(jīng)濟(jì)成本等方面都優(yōu)于方案二常規(guī)低溫省煤器系統(tǒng)，具有明顯的經(jīng)濟(jì)效益和環(huán)境效益。

關(guān)鍵詞：雙級低溫省煤器；能效分布矩陣；模型；機(jī)組效率

中圖分類號：TK115

文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A

DOI:10.3969/j.issn.1672-0792.2015.06.012

收稿日期：2015-04-16。

作者簡介：李慧君(1964-)，男，教授，研究方向為強(qiáng)化傳熱和數(shù)值計算，電廠熱力系統(tǒng)節(jié)能與監(jiān)測診斷，E-mail:hjli009@sina.com。

Abstract：The technology of flue gas waste heat utilization of low temperature economizer in the application of steam turbine thermal system generally arises a series of problems, such as the decrease average heat transfer temperature difference, low temperature corrosion, etc.The transformation technology of flue gas waste heat utilization of two-stage low temperature economizer is used in the four units of 300 MW generating set of Xibaipo Power Plant. Besides, according to the energy efficiency distribution matrix (EEDM) equation, the mathematical model of auxiliary steam-water system of steam turbine is established. The results show that the unit coal consumption of third project is reduced 2.69g/(kW·h) and its efficiency is increased from 47.35 %, which is not equipped low temperature economizer, to 48.16% by calculating and comparing the economical efficiency of three different design projects, each unit can save 1.1592 million Yuan per year. The CO2emission can be reduced by 18322.9t each year. The results show that the two-stage low temperature economizer of the third project is superior to the conventional low temperature economizer of second on the aspects of reducing coal consumption saving cost, etc. In conclusion，the third project has high performance on the aspects of economy and environment.

Keywords：two-stage low temperature economizer; energy efficiency distributing matrix; model; unit efficiency

0引言

我國火力發(fā)電廠鍋爐排放的煙氣溫度普遍偏高，煙氣排放溫度過高不但鍋爐排煙損失增大，機(jī)組煤耗偏高，同時導(dǎo)致煙氣體積流量增大，電袋、布袋除塵器除塵效率降低以及壽命減少、除塵器出口的粉塵排放濃度有所增加。電廠的排煙熱損失約占鍋爐總熱損失的80%或更高，是在所有損失中最大的一個。因此，從節(jié)能減排、安全環(huán)保的整體利益出發(fā)，降低鍋爐排煙溫度具有重大意義[1～5]。在鍋爐煙道尾部增加低溫省煤器可有效地降低排煙溫度，保護(hù)電袋、布袋除塵器。國內(nèi)十里泉發(fā)電廠分別投產(chǎn)了2套縱肋的低溫省煤器，降低排煙溫度25.4 ℃，降低煤耗3.3 g·(kW·h)-1。龍口電廠運行雙縱向翅片管低溫省煤器，降低排煙溫度30 ℃，運行良好，取得了明顯的經(jīng)濟(jì)效益[6]。而德國科隆Nideraussem 百萬千瓦級發(fā)電機(jī)組把低溫省煤器加裝在空氣預(yù)熱器的旁路煙道中，并將一小部分煙氣引到旁通煙道，用來對鍋爐的給水加熱[7]。日本Tomato-Atsuma電廠，將低溫省煤器布置在除塵器和空氣預(yù)熱器之間，排煙溫度可以降低約90 ℃，并應(yīng)用了低溫電氣除塵器[8]。低溫省煤器在國內(nèi)外都得到了廣泛應(yīng)用，經(jīng)濟(jì)和環(huán)境效益顯著。西柏坡電廠由于實際燃用煤種偏離設(shè)計煤種等原因，目前該4臺鍋爐非采暖季平均排煙溫度達(dá)到了143 ℃，夏季最高排煙溫度超過170 ℃。對此，實施雙級低溫省煤器煙氣利用技術(shù)，并基于能效分布矩陣方程建立了雙級低溫省煤器系統(tǒng)矩陣數(shù)學(xué)模型，利用該模型對西柏坡電廠1～4號機(jī)組投用雙級低溫省煤器系統(tǒng)的3種方案進(jìn)行了計算、比較與分析。

1雙級低溫省煤器系統(tǒng)

從圖1可以看出，煙氣旁路空氣預(yù)熱器出口低溫省煤器設(shè)有雙層，分別為低壓高溫省煤器和低溫低壓省煤器?？諝忸A(yù)熱器立式煙道除塵器安裝在第一級低溫省煤器后，非采暖季排煙平均溫度從142 ℃降低到125 ℃，保護(hù)電袋除塵效果，同時回收一定的余熱。一次風(fēng)溫度降低會減少制粉系統(tǒng)與冷空氣的混合量，排煙溫度進(jìn)一步降低。與二次空氣溫度降低，它將會影響到鍋爐的燃燒過程；第二級低溫省煤器布置在脫硫塔前的水平煙道內(nèi)，將排煙溫度繼續(xù)降低到95 ℃，可以將除塵器后脫硫塔前的煙氣溫度降得更低，增大節(jié)能量，節(jié)約脫硫系統(tǒng)噴淋水量。煙氣經(jīng)電袋除塵器時煙氣溫度將有所下降，經(jīng)引風(fēng)機(jī)時煙溫將有所升高。

非采暖季從8號低加入口和7號低加出口分別取部分凝結(jié)水，混合至80 ℃后進(jìn)入煙氣低溫省煤器，額定工況下，通過兩級低溫省煤器，逐級升溫至120 ℃，并最終返回6號低加出口，與主凝結(jié)水匯合后進(jìn)入5號低加。

采暖季時，系統(tǒng)通過凝結(jié)水在低溫省煤器與板式換熱器之間的循環(huán)，將熱量傳遞給熱網(wǎng)水，按熱網(wǎng)來水和出水溫度分別為63 ℃和95 ℃計算，可加熱熱網(wǎng)水量為408.6 t/h。雙級低溫省煤器煙氣余熱利用的原理如圖1所示。

1-省煤器　2-空氣預(yù)熱器　3-第一級低溫省煤器　4-旁路調(diào)節(jié)閥　5-電袋除塵器　6-引風(fēng)機(jī)　7-增壓風(fēng)機(jī)　8-第二級低溫省煤器 9-脫硫塔　10-煙囪圖1　雙級低溫省煤器原理

2能效分布矩陣方程計算模型

低溫省煤器并聯(lián)在汽輪機(jī)回?zé)嵯到y(tǒng)中，其回?zé)嵯到y(tǒng)如圖2所示。

圖2　系統(tǒng)流程圖

當(dāng)?shù)蜏厥∶浩魍队玫降蛪杭訜崞鲿r，給水將分流一部分進(jìn)入低溫省煤器吸收熱入水后。任意輔助汽水成分對熱效率的影響因素是通過改變加熱器回?zé)嵯禂?shù)達(dá)到的，因此，在分析研究輔助汽水對系統(tǒng)熱經(jīng)濟(jì)效率影響的時候，都要歸根到對回?zé)嵯到y(tǒng)抽氣系數(shù)改變上來。

輔助汽水系統(tǒng)組成：第一種進(jìn)口純熱；輔助汽水成分第二種：從加熱器側(cè)進(jìn)入系統(tǒng)的制冷劑；輔助汽水成分第三種：從加熱器水側(cè)入口系統(tǒng)的制冷劑；輔助汽水成分第四種：從汽輪機(jī)本體進(jìn)入、離開回?zé)嵯到y(tǒng)[9]。

在鍋爐尾部煙道的低溫省煤器，并聯(lián)在低壓加熱器上，利用加熱鍋爐的煙氣尾氣排放冷凝水，具有輔助蒸汽水兩個部分，第一部分是凝結(jié)水系統(tǒng)的導(dǎo)流部分，另一部分是被加熱的凝結(jié)水進(jìn)系統(tǒng)。根據(jù)能效分布矩陣方程，建立了數(shù)學(xué)模型[10]：

(1)

其中，[Af][αf]代表的制冷劑從加熱器汽側(cè)進(jìn)出系統(tǒng)的組件；[Aτ][ατ]代表的制冷劑是從蒸汽熱水器的水側(cè)進(jìn)出系統(tǒng)的組件；[Δq]代表純熱；使上述各輔助元件0，那么方程退化系統(tǒng)的q-γ-τ方程為

(2)

式中：h0為新蒸汽焓值，kJ/kg；η0為再熱機(jī)組循環(huán)效率；hn為排汽焓值，kJ/kg；[Av]=(E-[Af][αf]d-[Aτ][ατ]d-[Δq]d)-1[A]，對于此熱力系統(tǒng)，其余各矩陣填寫如下：

(3)

煤耗率計算式[10]：

(4)

式中：ηb為鍋爐效率；ηp為管道效率；η0為機(jī)組循環(huán)效率；ηd為電機(jī)效率

循環(huán)效率的變化，引起煤耗率的變化為[10]：

(5)

全年節(jié)省標(biāo)煤[11]：

(6)

因此，一般采用相對值δη0來表達(dá)輔助汽水成分對熱經(jīng)濟(jì)性影響。

3熱經(jīng)濟(jì)性分析與計算

機(jī)組年利用時間n非采暖季按4 900 h,采暖季按照2 880 h計算，標(biāo)準(zhǔn)煤折算價格按照550元/t計算。針對西柏坡電廠4臺330 MW機(jī)組排煙溫度非采暖季達(dá)到142 ℃，夏季炎熱期滿負(fù)荷時段的最高排煙溫度甚至超過170 ℃，采暖季平均排煙溫度約為132 ℃，并考慮到低溫省煤器進(jìn)出口溫差及低溫腐蝕問題，提出3種設(shè)計方案進(jìn)行經(jīng)濟(jì)性分析與計算比較。

方案一：沒有低溫省煤器系統(tǒng)投入到汽輪機(jī)回?zé)嵯到y(tǒng)，鍋爐的排煙溫度為142 ℃。

方案二：單級低溫省煤器系統(tǒng)從6號低壓加熱器出口取105.6 ℃凝結(jié)水，經(jīng)低溫省煤器，出口水達(dá)到124 ℃，返回6號低加出口，與主凝結(jié)水匯合后進(jìn)入5號低加。鍋爐排煙溫度由142 ℃降到約124 ℃。

方案三：投入雙級低溫省煤器系統(tǒng)，非采暖季從8號低加入口和7號低加出口分別取部分凝結(jié)水，混合至80 ℃后進(jìn)入低溫省煤器，在額定工況下，通過兩級低溫省煤器，逐級升溫至120 ℃，并最終返回6號低加出口，與主凝結(jié)水匯合后進(jìn)入5號低加。采暖季通過凝結(jié)水在低溫省煤器和板式換熱器之間的循環(huán)，將熱量傳遞給熱網(wǎng)水。第一級低溫省煤器出口煙溫由142 ℃降低到125 ℃，第二級低溫省煤器出口煙溫由121 ℃降低到95 ℃。

機(jī)組初始參數(shù)見表1，利用上述能效分布矩陣方程的計算模型，對3種方案分別進(jìn)行計算的結(jié)果見表2。

表1　330 MW機(jī)組主要熱力參數(shù)　kJ/kg

注：汽輪機(jī)排汽焓hn=2 343.4 kJ/kg；再熱蒸汽焓hzr=3 538.9 kJ/kg；凝結(jié)水焓hwc=136.3 kJ/kg；給水泵功τb=26.3 kJ/kg；再熱量σ=492.6 kJ/kg。

表2　各方案經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)計算結(jié)果

由表2可見，與方案一不加裝低溫省煤器系統(tǒng)相比，方案二和方案三全年的總節(jié)煤量分別為2 173 t/a，6 006 t/a，總的節(jié)煤效益分別達(dá)到119.52萬元/a和330.33萬元/a，煤耗均降低，且方案三雙級低溫省煤器布置方式的煤耗下降比方案二布置方式多出1.29 g·(kW·h)-1，單級低溫省煤器比雙級低溫省煤器年節(jié)煤量少3 833 t/a，總節(jié)煤效益高出210.81萬元/a。這表明，雙級低溫省煤器系統(tǒng)的節(jié)能潛力與原系統(tǒng)和常規(guī)低溫省煤器相比，具有明顯優(yōu)越性。

因為將第一級布置在除塵器前，能夠調(diào)節(jié)進(jìn)入布袋除塵器的煙氣溫度，起到保護(hù)濾袋的作用，并且使飛灰比電阻降低，提高電除塵器的除塵效率，還可以部分抵消加裝低溫省煤器本體阻力所增加的阻力。第二級低溫省煤器布置到脫硫塔前，流經(jīng)低溫省煤器磨損粉塵含量低，熱交換管的磨損大大降低，可充分利用煙氣流經(jīng)引風(fēng)機(jī)時產(chǎn)生的溫升，更大程度地提高煙氣余熱回收量。

方案二和方案三中，由于增設(shè)低溫省煤器系統(tǒng)，分流一部分凝結(jié)水進(jìn)入低溫省煤器，而剩余部分的凝結(jié)水則通過低壓加熱器進(jìn)入到除氧器。進(jìn)入低溫省煤器的水流量不同對煤耗降低值有很大的影響，圖3是方案三中流經(jīng)雙級低溫省煤器水流量和煤耗降低值的關(guān)系。

圖3　分水率與降低煤耗的關(guān)系

由圖3可以看出，方案三雙級低溫省煤器在分水率為0.45時可以降低煤耗2.69 g·(kW·h)-1，此時的經(jīng)濟(jì)效益最佳。

4結(jié)論

(1)與常規(guī)低溫省煤器系統(tǒng)相比，雙級低溫省煤器系統(tǒng)在降低煤炭消耗，節(jié)約成本方面更有優(yōu)勢。

(2)雙級低溫省煤器布置有利于提高機(jī)組電除塵器的除塵效率，充分利用煙氣流經(jīng)引風(fēng)機(jī)時產(chǎn)生的溫升，更大程度地提高煙氣余熱回收量。

(3)在方案三下，機(jī)組循環(huán)效率由未引入低溫省煤器系統(tǒng)的47.35%提高至48.16%，機(jī)組煤耗降低2.69 g·(kW·h)-1，每臺機(jī)組每年可節(jié)約119.52萬元，CO2排放量每年可減少18 322.90 t，經(jīng)濟(jì)和環(huán)保效益都十分顯著。

參考文獻(xiàn):

[1]陸相東,倪迎春. 煙氣余熱回收裝置在2×350MW機(jī)組中的應(yīng)用[J]. 電力科學(xué)與工程, 2011，27(10)：74-78.

[2]高占民,張少平. 降低電站鍋爐排煙溫度新技術(shù)研究[J].節(jié)能技術(shù), 2006，24(1): 9-11，32.

[3]容鑾恩,袁鎮(zhèn)福,劉志敏,等. 電站鍋爐原理[M]. 北京：中國電力出版社, 1997.

[4]仝慶居,王學(xué)敏. 鍋爐煙氣余熱回收利用技術(shù)[J]. 科技創(chuàng)新導(dǎo)報, 2009, (18): 71.

[5]謝磊. 電站鍋爐低壓省煤器系統(tǒng)熱經(jīng)濟(jì)性分析的數(shù)學(xué)模型[D]. 濟(jì)南: 山東大學(xué). 2007.

[6]楊勇平,黃圣偉,徐鋼,等.電站鍋爐煙氣余熱利用系統(tǒng)的熱力學(xué)分析和優(yōu)化[J]. 華北電力大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版), 2014，41 (1): 78-83.

[7]劉鶴忠,連正權(quán). 低溫省煤器在火力發(fā)電廠中的運用探討 [J].電力勘測技術(shù), 2010, (4): 32-38.

[8]張瑞卿,楊海瑞,呂俊復(fù). 兩級式低溫?zé)煔鈸Q熱器運行效果評價[J]. 動力工程學(xué)報, 2013,33(8): 613-618.

[9]郭江龍. 基于能效分布矩陣方程的火電廠熱力系統(tǒng)分析方法[D]. 保定: 華北電力大學(xué), 2004.

[10]郭江龍,張樹芳,宋之平. 基于能效分布矩陣方程的火電機(jī)組熱力系統(tǒng)熱經(jīng)濟(jì)性分析方法[J]. 華北電力大學(xué)學(xué)報, 2003，30(5): 70-74.

[11]溫山,閻維平,常建剛,等. 雙級低壓省煤器技術(shù)及其經(jīng)濟(jì)性分析[J]. 熱力發(fā)電, 2013, 42(2): 7-11.

Two-stage Low Temperature Economizer Hot Economic Analysis of 330 MW Units

Li Huijun1，Wang Yanfei1，Chang Shuping2，Guo Jianglong2，Wang Xiaofeng1

(1. School of Energy Power and Mechanical Engineering, North China Electric Power University, Baoding 071003, China；2. Hebei Electric Power Research Institute, Shijiazhuang 050021, China)