陳海峰 郝曉東 王成林
(山西陽煤化工機械有限公司)
入塔氣預(yù)熱器第三節(jié)筒節(jié)整體更換方案
陳海峰*郝曉東 王成林
(山西陽煤化工機械有限公司)
針對某入塔氣預(yù)熱器運行5年之后第三節(jié)筒體已達報廢級別的情況,制定了筒體整體更換的返修方案,并總結(jié)了施工時的注意事項。
入塔氣預(yù)熱器 返修 熱處理 水壓試驗
山西焦化集團有限公司四廠入塔氣預(yù)熱器于2007年12月制造完成,2008年投入使用,2013年12月應(yīng)該廠邀請,山西陽煤化工機械有限公司對預(yù)熱器進行厚度檢驗,參照JB/T 4730.3-2005標(biāo)準(zhǔn)[1]利用超聲波測厚儀(HSQ6)復(fù)驗,發(fā)現(xiàn)其中一殼程筒節(jié)所用材料按原設(shè)計厚度應(yīng)為48mm,實測厚度為24mm,判定缺陷等級為V級。初步判斷該缺陷可能是由于鋼板在制作過程中工藝控制不當(dāng)而造成中部晶粒粗大或者組織偏析造成的。為了挽回由此可能造成設(shè)備報廢的損失,通過對此換熱器整體結(jié)構(gòu)和強度設(shè)計的計算,認為可通過返修達到原設(shè)計要求。該設(shè)備為立式且筒體較長,現(xiàn)場返修難度較大,筆者擬定了返修方案并確定返修步驟。
入塔氣預(yù)熱器為按壓差設(shè)計的換熱器,屬Ⅱ類壓力容器,殼程與管程設(shè)計壓力均為6.7MPa,工作壓力分別為6.1、6.0MPa,水壓試驗壓力均為10.3MPa(殼管程應(yīng)同時升壓);設(shè)計溫度分別為230、290℃,工作溫度分別為53/210℃和235~270/91℃。設(shè)備殼程腐蝕裕度為2mm,殼體規(guī)格為DN1800mm×48mm。設(shè)備整體結(jié)構(gòu)如圖1所示。
圖1 入塔氣預(yù)熱器設(shè)備整體結(jié)構(gòu)
預(yù)熱器第三節(jié)筒體所用的δ48mm、16MnR鋼板不符合設(shè)計圖樣規(guī)定的JB/T 4730.2Ⅱ級板的要求,根據(jù)現(xiàn)行壓力容器法規(guī)、規(guī)范及標(biāo)準(zhǔn)[2~4],決定對入塔氣預(yù)熱器第三節(jié)筒節(jié)進行整體更換。由于需更換筒節(jié)處于第二層方形框架平臺位置,框架與筒節(jié)外部之間距離約為500mm,筒節(jié)的移除、吊運、裝焊難度較大,尤其是筒節(jié)移除后設(shè)備約75t的上段部分保持原有平衡性、穩(wěn)定性是本次返修的重中之重。經(jīng)研究分析,決定對該筒節(jié)采用分三片逐一更換、最后整體施焊的方式進行。
3.1材料準(zhǔn)備
采用現(xiàn)行GB 713-2008標(biāo)準(zhǔn)[5]并考慮避開原焊接接頭的熱影響區(qū)、壓頭預(yù)彎工藝余量及筒體實際展開長度需要等因素后,決定采用一張δ48mm、Q345R(正火),2200mm×6500mm定尺板。材料使用前進行100%UT檢測復(fù)檢,符合JB/T 4730.2Ⅱ級合格。進行化學(xué)成分分析、力學(xué)性能和0℃沖擊試驗合格。
3.2更換筒節(jié)的制作
按工藝尺寸下料并驗收合格后,采用刨邊機沿長度方向加工兩端坡口(圖2)。
圖2 更換筒體端面坡口示意圖
鋼板兩端利用卷板機預(yù)彎或加熱后在油壓機上壓頭預(yù)彎,預(yù)彎弧長不小于600mm,采用鐵皮樣板檢查,樣板的弦長不小于600mm,預(yù)彎弧度必須符合樣板弧度。根據(jù)現(xiàn)場測量的第三節(jié)筒節(jié)的實際外圓周長,換算成所需展開料長并加上卷制成形后的熱處理產(chǎn)生的收縮量,均開后在預(yù)彎合格的板料兩端劃出切割線。割去工藝壓頭余量,并按焊接工藝要求切割打磨A類焊接接頭坡口。
卷制成形DN1800mm×48mm、H=2200mm,要求對口錯邊量不大于3mm,合格后按焊接工藝進行點固,然后用卷尺配合樣板對筒節(jié)幾何形狀和尺寸進行檢驗,應(yīng)符合GB 151-1999中6.2.1條的規(guī)定[4]:
a. 其內(nèi)直徑允許偏差通過外圓周長加以控制,理論外圓周長為5 956.5mm,允許的上偏差為10mm,下偏差為零;
b. 筒體同一斷面上,最大直徑和最小直徑之差不大于7mm。
檢驗合格后,對筒節(jié)進行消除應(yīng)力熱處理,熱處理完成后,以點焊的A類接頭為基準(zhǔn),將筒節(jié)沿環(huán)向均分為三等分,在每等分點上劃出軸向切割線,按標(biāo)記線切開并按圖2割磨坡口,坡口表面及50mm范圍內(nèi)100%MT檢測Ⅰ合格。
利用地面劃出放樣線,按線對各瓣片進行預(yù)組對,并根據(jù)組對情況進行瓣片的校正。
4.1割除第三節(jié)筒體
由于設(shè)備內(nèi)為易燃、易爆氣體,動火前應(yīng)采用惰性氣體或氮氣將設(shè)備內(nèi)的原有氣體徹底置換并取樣檢測,檢測合格后拆除殼、管程所有連接口接管,應(yīng)保證設(shè)備管口處于完全敞開狀態(tài),并應(yīng)在入塔氣入口和出口安裝排風(fēng)扇,保證設(shè)備內(nèi)空氣的流暢。
割除前,在頂部平臺上增加工字鋼梁對設(shè)備進行穩(wěn)定加固(圖3),以限制返修時設(shè)備的晃動。通過該筒節(jié)的逐瓣交替更換使設(shè)備上段部分約75t的重量仍依靠下部進行支承。
圖3 設(shè)備上部加固示意圖
按照更換寬度對第三節(jié)筒節(jié)進行劃線,并根據(jù)實際制作的筒節(jié)瓣片長度劃分切割線。割除前,應(yīng)在每塊要割除的筒體瓣料上焊接不少于兩個吊耳,并用鋼絲繩或倒鏈等進行吊掛,避免墜落引發(fā)安全事故。割除時先采用電弧氣刨,留2~3mm,然后用角向砂輪機打磨切開。為了防止出現(xiàn)刨透后的熔渣、飛濺損傷換熱管,電弧氣刨時一般應(yīng)為切線方向。
按切割線并留出適當(dāng)余量割下第一塊瓣片后,貼靠筒體外壁從第二層平臺上部移出,并及時對裸露的換熱管表面采用石棉布捆扎保護換熱管,然后割磨設(shè)備上筒體的B類焊接接頭坡口,并對坡口表面及50mm范圍內(nèi)100%MT檢測Ⅰ級合格。
吊裝第一個瓣片,同樣在第二層平臺上部貼靠筒體并移入指定位置,按焊接工藝點焊牢固,同時瓣片外部上、下端各采用3塊縱向筋板與原筒體焊接加固。按同樣步驟割除、組對、加固第二塊和第三塊瓣片,并對瓣片之間的縱向焊縫采用筋板進行加固。
4.2焊接
焊前應(yīng)進行預(yù)熱,預(yù)熱溫度100~250℃。采用交替焊接A、B類焊縫的方法,先將A類縫焊接一半厚度,再將上、下B類縫焊接一半厚度,最后依次將A、B類縫焊接完成。選用的焊工資質(zhì)為GTAW-FeⅡ-6G-3/57-Fefs-02/11/12+SMAW-FeⅡ-6G(K)-3/57-Fef3J。采用手工氬弧焊打底,手工電弧焊蓋面,焊接參數(shù)見表1。
表1 組焊A、B類焊接接頭的參數(shù)
4.3無損檢測
根據(jù)現(xiàn)場情況,對更換后的所有A、B類焊接接頭進行100%UT檢測,符合JB/T 4730.3-2005 中I級合格。要求焊接到焊縫高度一半和焊接完成后分別進行UT檢測。
4.4局部熱處理
對焊接完成后的A、B類焊接接頭進行局部消除應(yīng)力熱處理,工藝如圖4所示。
圖4 整節(jié)筒體整體熱處理及A、B類焊接接頭局部熱處理曲線
4.5耐壓試驗
試壓時必須保證設(shè)備殼程、管程同時升降壓,殼程與管程最大壓差應(yīng)小于0.6MPa。先緩慢升壓至設(shè)計壓力6.7MPa,確認無泄漏后繼續(xù)升壓至10.3MPa,保壓30min,然后對反應(yīng)器所有焊縫和連接部位作初次目視滲漏檢查,確認無滲漏;最后將壓力降至設(shè)計壓力6.7MPa并保壓足夠長時間,對所有焊接接頭和連接部位進行檢查,無泄漏,無可見變形,試驗過程無異聲響。
針對設(shè)備筒體整體更換的現(xiàn)場返修,從更換筒體的材料準(zhǔn)備及制造、檢驗、驗收進行嚴格的工藝控制,并根據(jù)現(xiàn)場實際情況和實施步驟總結(jié)出返修時注意事項。經(jīng)過返修,設(shè)備恢復(fù)正常運行,并定時檢測設(shè)備返修部分筒體厚度,均未發(fā)現(xiàn)缺陷。因此,本方案可為體積較大的立式壓力容器筒體返修提供可行的指導(dǎo)。
[1] JB/T 4730.3-2005,承壓設(shè)備無損檢測 第3部分 超聲檢測[S].北京:機械工業(yè)出版社,2005.
[2] TSG R0004-2009,特種設(shè)備安全技術(shù)規(guī)范[S].北京:中華人民共和國國家質(zhì)量監(jiān)督檢驗檢疫總局,2009.
[3] GB 150-2011,壓力容器[S].北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社,2011.
[4] GB 151-1999,管殼式換熱器 [S]. 北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社,1999.
[5] GB 713-2008,鍋爐和壓力容器用鋼板[S].北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社,2008.
*陳海峰,男,1973年10月生,工程師。山西省太原市,030032。
TQ051.5
B
0254-6094(2015)01-0133-03
2014-06-03,
2014-06-16)