甘心，殷琨，何將福，殷其雷

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大直徑引射器式反循環(huán)鉆頭結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及數(shù)值模擬

甘心，殷琨，何將福，殷其雷

(吉林大學(xué)建設(shè)工程學(xué)院，國土資源部復(fù)雜條件鉆進(jìn)技術(shù)開放研究實(shí)驗(yàn)室，吉林長春，130026)

針對(duì)油氣勘探開發(fā)特點(diǎn)的要求，將貫通式潛孔錘反循環(huán)鉆井技術(shù)應(yīng)用于大直徑井眼段、復(fù)雜地層深井段的油氣勘探開發(fā)領(lǐng)域，并根據(jù)多噴嘴引射器原理，設(shè)計(jì)一種外徑為660 mm的新型大直徑引射器式反循環(huán)鉆頭，并進(jìn)行計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)(CFD)分析以及野外鉆井試驗(yàn)。研究結(jié)果表明：該新型大直徑反循環(huán)鉆頭結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理，所形成的一、二級(jí)引射結(jié)構(gòu)均對(duì)反循環(huán)形成效果和抽吸能力有良好促進(jìn)作用，最高鉆進(jìn)效率可達(dá)6.0 m/h，平均鉆進(jìn)效率為4.5 m/h，并將井底破碎下的不同顆粒粒度的巖渣屑及地層流體抽吸進(jìn)入鉆頭內(nèi)部形成穩(wěn)定反循環(huán)攜帶至地表，孔底無沉渣，并且外環(huán)間隙無巖渣屑泄漏現(xiàn)象。

油氣勘探；大直徑鉆頭；反循環(huán)鉆井；引射器；計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)(CFD)分析

貫通式潛孔錘反循環(huán)鉆井技術(shù)具有氣體鉆井不污染儲(chǔ)層、提高單井油氣產(chǎn)量[1]、消除鉆井液漏失的優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)具有反循環(huán)鉆井所需最小注氣量少[2]、對(duì)井壁擾動(dòng)小[3]、排渣效果不受孔徑限制、對(duì)地層適應(yīng)能力強(qiáng)的優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)也具有沖擊回轉(zhuǎn)鉆井鉆進(jìn)效率高、鉆孔垂直度好、鉆頭壽命長、鉆井成本低的優(yōu)點(diǎn)。因此，將貫通式潛孔錘反循環(huán)鉆井技術(shù)引入油氣勘探開發(fā)領(lǐng)域，可以解決常規(guī)正循環(huán)潛孔錘在深井段、大直徑井眼鉆進(jìn)過程中遇到的鉆進(jìn)效率低、排渣困難[4]、空壓機(jī)增壓機(jī)等設(shè)備投入量大、成本高等問題，為解決我國當(dāng)前油氣勘探開發(fā)領(lǐng)域所面臨的低壓、低滲、低產(chǎn)油氣藏的高效開發(fā)問題[5]和提高復(fù)雜地層、深井硬巖地層鉆進(jìn)速度低等難題提供新的技術(shù)手段。而貫通式潛孔錘反循環(huán)鉆井技術(shù)能否在大口徑油氣資源勘探開發(fā)領(lǐng)域成功應(yīng)用，反循環(huán)鉆頭是關(guān)鍵環(huán)節(jié)。反循環(huán)鉆頭除了需具備高效破碎巖石的功能外，還必須具備抽吸并引導(dǎo)井底巖渣屑及外環(huán)間隙流體介質(zhì)快速進(jìn)入鉆頭內(nèi)部貫通孔形成穩(wěn)定反循環(huán)流體的重要功 能[6]。若反循環(huán)鉆頭的抽吸效果顯著，則可以及時(shí)、順暢地將破碎下的巖渣屑抽吸進(jìn)入鉆頭內(nèi)部形成反循環(huán)，并消除巖渣屑向外環(huán)間隙流動(dòng)的趨勢；若抽吸效果不好，則除了出現(xiàn)巖渣屑在井底沉積，造成重復(fù)破碎，影響鉆進(jìn)效率之外，還可能出現(xiàn)巖渣屑向外環(huán)間隙泄漏，并堆積在鉆頭背面臺(tái)階上，造成卡鉆、埋鉆等孔內(nèi)事故。因此，設(shè)計(jì)一種具備強(qiáng)力抽吸效果的大直徑反循環(huán)鉆頭十分必要。

1 大直徑引射器式反循環(huán)鉆頭設(shè)計(jì)

氣體引射器廣泛應(yīng)用于流體機(jī)械和化工反應(yīng)設(shè)備中[7]。圖1所示為單級(jí)氣體引射器結(jié)構(gòu)示意圖，高壓噴射流體從噴嘴高速噴出后會(huì)產(chǎn)生強(qiáng)烈的卷吸作用[8]，將周圍低壓被卷吸流體卷吸進(jìn)入混合室內(nèi)進(jìn)行動(dòng)量和能量的交換[9]，并逐漸形成均勻的混合流體[10?11]。

本文作者根據(jù)油氣勘探開發(fā)領(lǐng)域井眼直徑大、井深、不取塊狀巖心等特點(diǎn)，并據(jù)多噴嘴引射器原理，設(shè)計(jì)一種氣體鉆井用新型大直徑引射器式反循環(huán)鉆頭，其結(jié)構(gòu)原理如圖2所示。

1—噴嘴；2—接受室；3—混合室；4—擴(kuò)壓室A—噴射流體；B—被引射流體

1—內(nèi)噴孔；2—貫通孔；3—底噴孔；4—排渣孔；5—擴(kuò)壓槽

大直徑引射器式反循環(huán)鉆頭井底流場主要由底噴孔、擴(kuò)壓槽、排渣孔、貫通孔以及內(nèi)噴孔等組成。鉆頭內(nèi)部結(jié)構(gòu)的三維模型如圖3所示。

該大直徑引射器式反循環(huán)鉆頭外徑為660 mm，鉆頭的具體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)如下：

圖3 反循環(huán)鉆頭內(nèi)部結(jié)構(gòu)三維模型

1) 底噴孔采用分段式設(shè)計(jì)，將噴出口置于鉆頭底唇面外沿，且將噴出口噴射軸線設(shè)計(jì)為向鉆頭中心傾斜的噴射方式，傾斜角為15°，6個(gè)底噴孔采用異徑分布；

2) 鉆頭底面采用的是內(nèi)凹式球面設(shè)計(jì)[12]；

3) 在鉆頭底面布置3個(gè)偏心距各不相同的圓形排渣孔，這3個(gè)排渣孔相交于貫通孔底部，且排渣孔直徑小于貫通孔直徑；

4) 在花鍵槽內(nèi)設(shè)置6個(gè)向上傾斜的內(nèi)噴孔，其噴射軸線采用螺旋型噴射方式[13]。

2 反循環(huán)鉆頭模型建立

由于大直徑引射器式反循環(huán)鉆頭直徑大，鉆頭整體結(jié)構(gòu)復(fù)雜，內(nèi)噴孔、底噴孔及排渣孔數(shù)量較多。鉆頭在井底工作時(shí)，壓縮空氣從內(nèi)噴孔和底噴孔高速噴出后，在受限的環(huán)境下流動(dòng)，并且多股射流之間還存在相互干涉碰撞，使得流體在鉆頭內(nèi)部流場中的流動(dòng)形態(tài)非常復(fù)雜，采用理論計(jì)算很難進(jìn)行分析研究。

因此，本文運(yùn)用CFD軟件對(duì)大直徑引射器式反循環(huán)鉆頭進(jìn)行數(shù)值模擬分析，研究底噴孔、內(nèi)噴孔、排渣孔及鉆頭底面形狀對(duì)反循環(huán)形成機(jī)理和抽吸效果的影響。

此外，還針對(duì)該鉆頭進(jìn)行在不同供風(fēng)量條件下的反循環(huán)抽吸效果分析，找出與該鉆頭相匹配的最優(yōu)供風(fēng)量。

2.1 數(shù)學(xué)模型

流體在鉆頭井底復(fù)雜流場中的流動(dòng)要受到物理守恒定律的支配，需要同時(shí)滿足質(zhì)量守恒方程、動(dòng)量守恒方程以及能量守恒方程[14]。

質(zhì)量守恒方程為

動(dòng)量守恒方程：

能量守恒方程為

式中：div為散度；為速度矢量；，和分別為速度矢量在，和方向的分量；為流體密度；為動(dòng)力黏度；為壓強(qiáng)；為流體傳熱系數(shù)；c為比常壓熱容；為溫度；S，S和S為動(dòng)量守恒方程的廣義源項(xiàng)[15]。

2.2 幾何模型及網(wǎng)格劃分

根據(jù)大直徑引射器反循環(huán)鉆頭的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，采用Solidworks軟件創(chuàng)建如圖4所示的鉆頭井底流場模型。

1—貫通孔；2—內(nèi)噴孔；3—鉆頭與井壁間隙；4—底噴孔；5—擴(kuò)壓槽；6—排渣孔

在CFD分析中，網(wǎng)格質(zhì)量對(duì)求解速度和精度有重要的影響。由于反循環(huán)鉆頭的流場比較復(fù)雜，各個(gè)流體通道之間尺寸相差較大，如：中心貫通孔直徑為 95 mm，而內(nèi)噴孔和底噴孔的直徑分別僅為18 mm和10 mm，因此，對(duì)整個(gè)流場模型全部采用四面體非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格進(jìn)行劃分。劃分好的反循環(huán)鉆頭網(wǎng)格模型的單元總數(shù)為893 805個(gè)，單元最大尺寸為3 mm，充分滿足計(jì)算精度需要。

2.3 邊界條件和求解控制

內(nèi)噴孔和底噴孔入口都采用質(zhì)量入口邊界條件，輸入壓縮空氣質(zhì)量流量、湍流強(qiáng)度和水力直徑等主要參數(shù)；中心貫通孔上表面和外環(huán)間隙上表面均采用壓力出口邊界條件，允許有回流現(xiàn)象，輸入湍流強(qiáng)度和水力直徑等主要參數(shù)；其他壁面則全部采用壁面邊界條件。

在前處理中，采用基于密度的隱式求解器，該類型求解器對(duì)高速可壓縮流體的求解精度更高[16]。在求解控制方程設(shè)置中，采用二階迎風(fēng)格式離散黏性項(xiàng)和對(duì)流項(xiàng)[17]，采用中心差分格式離散擴(kuò)散項(xiàng)。采用多重網(wǎng)格技術(shù)提高整個(gè)求解過程的速度，加速迭代收斂。在求解時(shí)，采用監(jiān)測殘差曲線和貫通孔出口和外環(huán)間隙出口處的質(zhì)量流量變化曲線相結(jié)合的方式對(duì)整個(gè)求解過程收斂性進(jìn)行判定。當(dāng)殘差曲線低于預(yù)設(shè)值并且質(zhì)量流量曲線平穩(wěn)時(shí)，可認(rèn)定整個(gè)迭代求解過程收斂。

3 CFD分析結(jié)果

3.1 底噴孔設(shè)計(jì)對(duì)反循環(huán)形成的影響

圖5所示為底噴孔處速度矢量圖。從圖5可以看出：底噴孔采用向內(nèi)傾斜的噴射方式，相當(dāng)于在井底形成1個(gè)一級(jí)引射結(jié)構(gòu)。壓縮空氣從噴出口噴出后，將壓力能轉(zhuǎn)變?yōu)閯?dòng)能，形成高速噴射流體，卷吸擴(kuò)壓槽內(nèi)的流體形成低壓區(qū)。由于底噴孔的噴出口位于鉆頭底唇面外沿，在正常鉆進(jìn)時(shí)，鉆頭連續(xù)回轉(zhuǎn)，底噴孔噴出口附近的低壓區(qū)能夠大面積掃過鉆頭底唇面形成較大面積的連續(xù)環(huán)狀低壓帶，在壓差作用下更好地將鉆頭外齒圈破碎下的巖渣屑和外環(huán)間隙流體介質(zhì)向擴(kuò)壓槽內(nèi)抽吸，消除巖渣屑向外環(huán)間隙流動(dòng)的傾向，實(shí)現(xiàn)流體介質(zhì)的全井反循環(huán)。

圖5 底噴孔處速度矢量圖

3.2 鉆頭底面形狀設(shè)計(jì)對(duì)反循環(huán)形成的影響

圖6所示為反循環(huán)鉆頭縱向截面上的速度分布云圖。從圖6可知：由于鉆頭底面采用內(nèi)凹式設(shè)計(jì)，在正常鉆進(jìn)時(shí)，井底巖石會(huì)形成1個(gè)中心凸臺(tái)，使高速噴射流體和被卷吸流體在井底巖石的反射作用下更順暢地向排渣孔流動(dòng)，而且擴(kuò)壓槽的容腔體積也不斷擴(kuò)大，2股流體在擴(kuò)壓槽內(nèi)不斷進(jìn)行動(dòng)量和能量交換。高速噴射流體的流速逐漸降低，邊界層逐漸向外擴(kuò)展，而被卷吸流體的流速逐漸增大，被卷吸量也逐漸增多。進(jìn)入貫通孔后，噴射流體與被卷吸流體充分混合形成混合流體實(shí)現(xiàn)上返。

鉆頭底面采用內(nèi)凹式設(shè)計(jì)，不僅減小了壓縮空氣抽吸井底巖渣屑形成反循環(huán)的阻力，而且增大了井底巖渣屑向外環(huán)間隙泄漏的阻力，有助于反循環(huán)形成更加徹底。

圖6 鉆頭縱向截面速度云圖

3.3 內(nèi)噴孔設(shè)計(jì)對(duì)反循環(huán)形成的影響

圖7所示為內(nèi)噴孔噴射流體的流線圖。從圖7可知：內(nèi)噴孔噴射軸線采用向上傾斜的螺旋型噴射方式，相當(dāng)于在鉆頭內(nèi)部貫通孔中形成1個(gè)二級(jí)引射結(jié)構(gòu)。壓縮空氣經(jīng)內(nèi)噴孔高速噴出后，所具有的初始速度會(huì)使其沿著貫通孔產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)上升的流動(dòng)，并且分布在貫通孔近壁面區(qū)域內(nèi)，可以有效地避免內(nèi)噴孔之間多股射流集中碰撞產(chǎn)生的“風(fēng)簾效應(yīng)”，造成噴射流體的能量損失以及阻礙下部多相流體的上返運(yùn)動(dòng)。在內(nèi)噴孔噴射流體的二級(jí)引射卷吸作用下，貫通孔中心區(qū)域形成1個(gè)流體的低壓“空腔”，不斷抽吸著下部的混合流體向上運(yùn)動(dòng)，共同組成反循環(huán)上返流體。

圖8所示為貫通孔軸線上的速度和靜壓力變化曲線，其中，虛線1為內(nèi)噴孔與貫通孔交匯處的位置，虛線2為貫通孔底距離井底的高度。從圖8可知：壓縮空氣經(jīng)內(nèi)噴孔噴出后，壓力能轉(zhuǎn)變?yōu)閯?dòng)能，速度增大，壓力減小，形成的高速噴射流會(huì)卷吸下部貫通孔內(nèi)的混合流體向上運(yùn)動(dòng)，使混合流體的上返流速迅速增大，貫通孔內(nèi)的壓力大幅下降并形成負(fù)壓區(qū)。當(dāng)?shù)竭_(dá)一定高度后，隨著多股噴射流體與被卷吸流體之間不斷發(fā)生動(dòng)量和能量交換，噴射流體流速逐漸下降，卷吸作用逐漸減弱，貫通孔內(nèi)混合流體流速出現(xiàn)小幅度降低，靜壓力逐漸升高。

(a) 仰視圖；(b) 主視圖

(a) 速度變化曲線；(b) 靜壓力變化曲線

3.4 排渣孔設(shè)計(jì)對(duì)反循環(huán)形成的影響

圖9所示為鉆頭底部流體流線圖。從圖9可以看出：在偏離鉆頭底面中心設(shè)置3個(gè)排渣孔的方式與傳統(tǒng)巖心鉆探使用的小口徑反循環(huán)鉆頭排渣孔只設(shè)置在鉆頭底面中心點(diǎn)的方式相比，具有以下優(yōu)點(diǎn)：

1) 可以有效地縮短外齒圈破碎下的巖渣屑沿?cái)U(kuò)壓槽經(jīng)排渣孔流入內(nèi)部貫通孔的運(yùn)移路徑；

2) 3個(gè)排渣孔偏離中心點(diǎn)距離不相等，有利于使鉆頭底面不同位置處破碎下的巖渣屑能夠快速、及時(shí)地經(jīng)排渣孔進(jìn)入鉆頭內(nèi)部貫通孔；

3) 3個(gè)偏心排渣孔的入口會(huì)隨著鉆頭的回轉(zhuǎn)掃過更大面積，更有利于排渣和形成反循環(huán)，有效防止井底沉渣現(xiàn)象；

4) 3個(gè)排渣孔同時(shí)相交于貫通孔底部，可以有效地減少相互干涉碰撞、阻礙多相混合流體反循環(huán)形成；

5) 排渣孔直徑小于貫通孔直徑，可以限制進(jìn)入內(nèi)部貫通孔中的巖塊顆粒粒度，有效地避免在鉆具中心反循環(huán)排渣通道發(fā)生卡堵現(xiàn)象。

3.5 供風(fēng)量變化對(duì)反循環(huán)形成的影響

圖10所示為不同供風(fēng)量條件下，從鉆頭與井壁間外環(huán)間隙抽吸進(jìn)入的流體質(zhì)量流量變化曲線。從圖10可知：

圖9 鉆頭底部流體流線圖

1) 在供風(fēng)量小于30 m3/min時(shí)，隨著供風(fēng)量的增加，抽吸流體質(zhì)量流量的增幅較小。這是由于供風(fēng)量小，多股射流在鉆頭底部的噴射流速較低，形成的低壓區(qū)面積較小，對(duì)井底巖渣屑和外環(huán)間隙流體產(chǎn)生的引射卷吸作用也較微弱。

2) 在供風(fēng)量大于30 m3/min時(shí)，隨著供風(fēng)量的增加，抽吸流體質(zhì)量流量的增幅也隨之增大。這是由于供風(fēng)量增大，壓縮空氣的噴射流速逐漸增大，對(duì)外環(huán)間隙產(chǎn)生的引射卷吸作用顯著增強(qiáng)。

3) 當(dāng)供風(fēng)量達(dá)到90 m3/min時(shí)，抽吸流體質(zhì)量流量最大，為0.550 881 kg/s。

4) 當(dāng)供風(fēng)量超過90 m3/min時(shí)，抽吸流體質(zhì)量流量開始緩慢減小。這是由于鉆頭底部結(jié)構(gòu)尺寸有限，多股高速射流在井底受限流場產(chǎn)生的相互干涉碰撞作用不斷增強(qiáng)，導(dǎo)致混合流體反循環(huán)阻力逐漸增大。

圖10 抽吸質(zhì)量流量隨供風(fēng)量的變化曲線

從CFD分析結(jié)果可知：新型大直徑引射器式反循環(huán)鉆頭的整體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理，所形成的一、二級(jí)引射器式反循環(huán)是均為主動(dòng)型的反循環(huán)方式，兩者疊加能夠形成穩(wěn)定的反循環(huán)抽吸效果。即使在鉆遇破碎、漏失地層或者鉆進(jìn)過程遇到底噴孔發(fā)生堵塞的情況下，單純依靠內(nèi)噴孔的二級(jí)引射卷吸作用仍能形成穩(wěn)定反循環(huán)。

4 試驗(yàn)效果

在完成鉆頭的整體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)之后，對(duì)660 mm新型大直徑引射器式反循環(huán)鉆頭進(jìn)行加工并進(jìn)行野外鉆井試驗(yàn)。

試驗(yàn)現(xiàn)場的地層條件如下：地表為30 cm厚的混凝土蓋板，下部地層以微風(fēng)化褐紅色的泥質(zhì)粉砂巖為主，夾雜砂巖夾層，巖石較完整，硬度等級(jí)為Ⅳ級(jí)。

現(xiàn)場試驗(yàn)得出：660 mm新型大直徑引射器式反循環(huán)鉆頭在供風(fēng)量為60 m3/min時(shí)，最高鉆進(jìn)速度可達(dá)6 m/h，平均鉆進(jìn)速度在4 m/h以上。從反循環(huán)連續(xù)排出的巖渣屑顆粒情況來看，既有較大顆粒的巖塊也有細(xì)小顆粒的巖屑，最大顆粒的巖塊最長直徑約為 68 mm，與鉆頭排渣孔的通孔直徑相當(dāng)，這說明壓縮空氣在鉆具中心通道上返流速很高，能夠?qū)⒋箢w粒巖塊快速、及時(shí)地?cái)y帶至地表，反循環(huán)排渣能力很強(qiáng)，無巖渣屑卡堵現(xiàn)象出現(xiàn)。

將貫通式潛孔錘提離井底一定高度進(jìn)行“強(qiáng)吹孔”時(shí)，反循環(huán)排出的多相混合流體幾乎都是清潔的，巖屑量很少，孔底無沉渣，這說明該大直徑引射器式反循環(huán)鉆頭沖擊破碎下的巖渣屑及地層流體都能及時(shí)地被底噴孔高速噴出的壓縮空氣卷吸進(jìn)入鉆頭貫通孔內(nèi)上返，鉆頭與井壁間外環(huán)間隙無巖渣屑泄漏。

5 結(jié)論

1) 本文針對(duì)油氣勘探開發(fā)井眼直徑大、井深、不取塊狀巖心的特點(diǎn)需要，根據(jù)多噴嘴引射器原理設(shè)計(jì)了一種外徑為660 mm的新型大直徑引射器式反循環(huán)鉆頭，并對(duì)鉆頭底噴孔、內(nèi)噴孔、排渣孔、鉆頭底面形狀以及該鉆頭在不同供風(fēng)量條件下的反循環(huán)抽吸效果進(jìn)行了CFD數(shù)值模擬分析。從分析結(jié)果來看，該鉆頭的底噴孔、內(nèi)噴孔、排渣孔等結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理，所形成的一、二級(jí)引射結(jié)構(gòu)均對(duì)反循環(huán)形成有良好促進(jìn)作用，且當(dāng)該鉆頭在供風(fēng)量為90 m3/min時(shí)，反循環(huán)抽吸效果顯著。

2) 660 mm新型大直徑引射器式反循環(huán)鉆頭在供風(fēng)量為60 m3/min時(shí)，最高鉆進(jìn)速度達(dá)到6 m/h，平均鉆進(jìn)速度在4 m/h以上。反循環(huán)形成效果和抽吸能力顯著，可以將井底破碎下的不同顆粒粒度的巖渣屑及地層流體抽吸進(jìn)入鉆頭內(nèi)部貫通孔內(nèi)并攜帶至地表，其中最大顆粒的巖塊最長直徑約為68 mm，孔底無沉渣，且外環(huán)間隙無巖渣屑泄漏現(xiàn)象。

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(編輯 羅金花)

Structural design and numerical simulation on large-diameter reverse circulation drill bits with ejectors

GAN Xin, YIN Kun, HE Jiangfu, YIN Qilei

(Laboratory of Technology for Drilling under Complex Condition of Ministry of Land and Resources, College of Construction Engineering, Jilin University, Changchun 130026, China)

In order to apply the reverse circulation drilling technology with hollow through DTH air hammer to the exploration and production of oil and gas resource by means of large diameter wells or deep wells in complicated stratum, a new 660 mm diameter reverse circulation drill bit with ejectors was innovatively designed on the basis of ejecting theory with multi-nozzles according to the requirements for exploring and producing oil and gas resources, and the detailed computational fluid dynamics (CFD) analysis and subsequent field drilling tests were also completed. The results show that the ejecting structures of both the first ejector and the second ejector on new large-diameter reverse circulation drill bit have a positive influence on the formation of reverse circulation and the improvement of suction capability. The optimum penetration rate of drill bit can reach 6.0 m/h, and the average penetration rate is 4.5 m/h. The cuttings with various particle sizes and the fluid reserved in strata can be duly discharged from the bottom of drilling wells to earth surface, and no extra sediments exist in the bottom of drilling wells. Furthermore, no cuttings are leaked from the annular space between borehole wall and the drill string.

exploration of oil and gas resource; large-diameter drill bit; reverse circulation drilling; ejector; computational fluid dynamics (CFD) analysis

10.11817/j.issn.1672-7207.2015.09.015

TE247

A

1672?7207(2015)09?3267?07

2014?09?20；

2014?11?30

中國地質(zhì)調(diào)查局項(xiàng)目(12120113096900) (Project(12120113096900) supported byChina Geological Survey Bureau)

殷琨，教授，博士生導(dǎo)師，從事多工藝沖擊回轉(zhuǎn)鉆探工藝及工具研究；E-mail: yinkun@jlu.edu.cn