李海峰，劉遠(yuǎn)林

（中交四航局第二工程有限公司，廣東 廣州 510300）

1 概述

港珠澳大橋島隧工程沉管隧道總長(zhǎng)度5 664m，由33個(gè)管節(jié)組成。單個(gè)標(biāo)準(zhǔn)管節(jié)長(zhǎng)180 m，由8個(gè)長(zhǎng)22.5m的節(jié)段組成，重量約為7.2萬(wàn)t。管節(jié)采用兩孔一管廊截面形式，寬3 795 cm，高1 140 cm。在管節(jié)下方設(shè)置4條滑移軌道（分別位于2個(gè)側(cè)墻和2個(gè)中隔墻下方），滑移軌道上設(shè)置支撐千斤頂和管節(jié)頂推系統(tǒng)，在頂推過(guò)程中支撐節(jié)段重量，如圖1所示。

沉管預(yù)制采用節(jié)段匹配預(yù)制法：在澆筑臺(tái)座完成1號(hào)節(jié)段施工，待節(jié)段混凝土達(dá)到頂推強(qiáng)度后，將管節(jié)向前頂推22.5m，匹配澆筑2號(hào)節(jié)段；2號(hào)節(jié)段達(dá)到頂推強(qiáng)度后，連同1號(hào)節(jié)段再向前頂推22.5 m，匹配澆筑第3節(jié)段；以此類(lèi)推完成8號(hào)節(jié)段的澆筑，并最終將8個(gè)節(jié)段組成的管節(jié)向前頂推約130m至淺塢區(qū)，進(jìn)行后續(xù)工作[1-3]。

2 管節(jié)頂推支撐系統(tǒng)設(shè)計(jì)保障措施

2.1 危險(xiǎn)因素分析

2.1.1 存在的危險(xiǎn)因素

1）管節(jié)支撐系統(tǒng)設(shè)置不能滿足管節(jié)混凝土澆筑時(shí)受力要求；

2）管節(jié)支撐系統(tǒng)設(shè)置不能滿足管節(jié)受力體系轉(zhuǎn)換時(shí)混凝土抗裂要求；

3）管節(jié)支撐系統(tǒng)中某支撐千斤頂失效或更換支撐千斤頂；

4）管節(jié)頂推系統(tǒng)設(shè)置不能滿足克服管節(jié)與滑移軌道間摩擦力的要求；

5）管節(jié)導(dǎo)向系統(tǒng)設(shè)置不能滿足發(fā)生偏移時(shí)對(duì)管節(jié)的導(dǎo)向糾偏功能；

6）管節(jié)自動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)置不能滿足頂推精度控制的要求；

圖1 管節(jié)橫斷面示意圖（單位：cm）Fig.1 Schematic diagram of tube cross-section（cm）

7）管節(jié)相關(guān)設(shè)備及部件不能滿足耐久性及相關(guān)工作性能要求。

2.1.2 可能導(dǎo)致的安全風(fēng)險(xiǎn)

1） 管節(jié)裂縫；

2）管節(jié)頂推時(shí)不能正常啟動(dòng)或前進(jìn)；

3）管節(jié)偏移后不能糾正到正常狀態(tài)；

4）先澆管段頂推之后，與后澆管段不能良好匹配；

5）電氣設(shè)備、滑道磨損嚴(yán)重等不能滿足工期內(nèi)的管節(jié)頂推施工要求。

2.2 主要控制措施

1）對(duì)管節(jié)澆筑、體系轉(zhuǎn)換及頂推等工況分別進(jìn)行建模，模擬上述狀況下管段的受力狀態(tài)，據(jù)此作為頂推相關(guān)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)依據(jù)。同時(shí)通過(guò)建模，輸入邊界條件，分析得到管段在上述工況下受力是否安全可靠。

2）在管段混凝土澆筑時(shí)，千斤頂頂板主要承受的荷載為鋼筋混凝土的自重及傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載，其受力形式主要為抗壓。千斤頂頂板分別按照承載極限狀態(tài)及正常使用的極限狀態(tài)進(jìn)行強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性驗(yàn)算，確保在管段混凝土澆筑期間受力可靠。

3）為滿足管段流水作業(yè)的條件，當(dāng)管段混凝土強(qiáng)度滿足頂推條件（軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fck≥16.7 MPa，軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值ftk≥1.78 MPa）后，可以進(jìn)行受力體系轉(zhuǎn)換，進(jìn)行頂推作業(yè)。

4）每段管節(jié)下方底模（千斤頂頂板）有4條布置在滑軌上的鋼構(gòu)支撐及頂推系統(tǒng)，布設(shè)6個(gè)支撐千斤頂，每個(gè)千斤頂最大支撐力為850 t。建模分析得到單個(gè)支撐千斤頂所承受的豎向荷載約為355 t，支撐千斤頂安全系數(shù)為2.391，間隔千斤頂出現(xiàn)故障時(shí)不影響管節(jié)支撐，便于故障千斤頂?shù)男迯?fù)或更換。

5） 標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段重量約9 000 t，支撐千斤頂?shù)鬃鵓TFE板與不銹鋼板滑道界面摩擦系數(shù)為4%～5%，考慮一定的安全儲(chǔ)備取7%，則管段頂推啟動(dòng)需克服的摩擦力約為630 t。單個(gè)頂推千斤頂頂推力約為40 t，單個(gè)節(jié)段下16個(gè)頂推千斤頂能夠提供約640 t的頂推力，能夠確保節(jié)段頂推的順利進(jìn)行。

6）滑移軌道的安裝質(zhì)量關(guān)乎管節(jié)頂推施工安全，管節(jié)的準(zhǔn)確定位應(yīng)嚴(yán)格予以控制。

7）管節(jié)頂推中涉及的關(guān)鍵設(shè)備、構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行必要的力學(xué)性能試驗(yàn)，同時(shí)還應(yīng)在實(shí)驗(yàn)室對(duì)管節(jié)頂推中重要的工況如滑移面摩擦系數(shù)、滑移軌道梁與灌漿料黏結(jié)性能等進(jìn)行模擬實(shí)驗(yàn)，以指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)施工。

3 模板區(qū)受力體系轉(zhuǎn)換保障措施

節(jié)段養(yǎng)護(hù)達(dá)到C25抗裂強(qiáng)度要求后，方可拆除模板，節(jié)段重量轉(zhuǎn)由支撐千斤頂承受，節(jié)段完成受力體系轉(zhuǎn)換。

3.1 危險(xiǎn)因素分析

3.1.1 存在的危險(xiǎn)因素

1）未達(dá)到管節(jié)混凝土抗裂要求進(jìn)行受力體系轉(zhuǎn)換；

2）支撐千斤頂加載速度過(guò)快，將管節(jié)頂起一定高度；

3）電氣線路、液壓管路未按要求安裝布置，雜亂無(wú)序；

4）電氣線路漏電、液壓管路接頭未擰緊；

5）電氣線路布設(shè)不滿足電氣設(shè)備供電；

6）液壓管路耐壓值不滿足實(shí)際油壓要求；

7）設(shè)備維修保養(yǎng)不到位、力學(xué)儀表的讀數(shù)不準(zhǔn)確。

3.1.2 可能導(dǎo)致的安全風(fēng)險(xiǎn)

1） 管節(jié)裂縫；

2）管節(jié)水平姿態(tài)差；

3）液壓管路爆管；

4）電氣設(shè)備及線路燒壞。

3.2 主要控制措施

1）管段混凝土強(qiáng)度不滿足頂推條件（軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fck≥16.7 MPa，軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值ftk≥1.78 MPa）時(shí)嚴(yán)禁進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換作業(yè)。

2）受力體系轉(zhuǎn)換時(shí)嚴(yán)格按照批準(zhǔn)的施工方案中操作要求進(jìn)行。

3）受力體系轉(zhuǎn)換時(shí)，支撐系統(tǒng)加載應(yīng)逐步進(jìn)行，兩側(cè)前后壓力應(yīng)保持一致，以保證管段受力均勻、管段水平姿態(tài)變化在可控范圍內(nèi)。

4）根據(jù)設(shè)計(jì)要求，為確保先、后澆管段豎向匹配良好，底模與支撐系統(tǒng)受力體系轉(zhuǎn)換應(yīng)為無(wú)位移受力體系轉(zhuǎn)換。因此，在體系轉(zhuǎn)換前應(yīng)在管段底板布置高程觀測(cè)點(diǎn)，實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)體系轉(zhuǎn)換時(shí)管段水平姿態(tài)變化。

5）為保證底模與支撐系統(tǒng)受力體系轉(zhuǎn)換過(guò)程中管段基本處于無(wú)豎向位移狀態(tài)，在支撐千斤頂鎖緊螺母擰緊前應(yīng)根據(jù)管段水平姿態(tài)監(jiān)控?cái)?shù)據(jù)調(diào)整鎖緊螺母的調(diào)節(jié)高度。

6） 管段混凝土澆筑時(shí)其自身重量由底模承擔(dān)，屬于多點(diǎn)分散受力，荷載分布較均勻，體系轉(zhuǎn)換后管段重量轉(zhuǎn)為由支撐系統(tǒng)承擔(dān)，屬于集中力的受力方式，可能存在一定的基礎(chǔ)沉降，因此在底模與支撐系統(tǒng)受力體系轉(zhuǎn)換完成后底模應(yīng)及時(shí)完成降模工作，以防止因管段擱置時(shí)間過(guò)長(zhǎng)地基產(chǎn)生不均勻沉降導(dǎo)致底模不能正常降模。

7）底模與支撐系統(tǒng)受力體系轉(zhuǎn)換前應(yīng)仔細(xì)檢查各電氣線路、液壓管路是否按要求布置，各部位工作狀態(tài)是否正常。用于管段頂推的液壓管路耐壓值均以最大實(shí)際油壓值的2倍為設(shè)計(jì)指標(biāo)，以防止爆管傷人。在底模與支撐系統(tǒng)受力體系轉(zhuǎn)換前尤其應(yīng)檢查液壓管路接頭是否擰緊，對(duì)存在漏油、破損等情況的液壓管應(yīng)及時(shí)予以更換。

8）電氣線路及液壓管路等按要求進(jìn)行架空、固定、理順等，以防止觸電、損壞等。

9）完成受力體系轉(zhuǎn)換作業(yè)后，應(yīng)斷開(kāi)電路，并對(duì)重要部位如支撐千斤頂球閥、油泵儀表等進(jìn)行保護(hù)，設(shè)置警示標(biāo)志，嚴(yán)禁無(wú)關(guān)人員進(jìn)入。

光程倍增光纖陀螺的偏振誤差，可分為振幅型和強(qiáng)度型.本文主要考慮偏振環(huán)行器的插入帶來(lái)的偏振誤差.由于偏振合束器由晶體、轉(zhuǎn)置器和尾纖組成，所以可將晶體與轉(zhuǎn)置器以及轉(zhuǎn)置器與尾纖之間的耦合點(diǎn)視為一個(gè)耦合點(diǎn)，在圖1中用點(diǎn)A、B、C、D、E、F來(lái)表示；a、b、c、d、e、f分別為對(duì)應(yīng)轉(zhuǎn)置器的耦合尾纖中的串?dāng)_點(diǎn).設(shè)經(jīng)Y波導(dǎo)后輸入偏振環(huán)行器的順(CW)、逆(CCW)時(shí)針光束與分別沿平行偏振軸與垂直偏振軸方向傳輸，考慮到實(shí)驗(yàn)所用的Y波導(dǎo)消光比ε達(dá)50 dB以上，所以本文僅考慮波列.光路中耦合點(diǎn)的功率串?dāng)_系數(shù)統(tǒng)一表示為ρ，偏振環(huán)行器損耗幅值系數(shù)與線圈損耗功率系數(shù)分別為α、γ.

4 頂推作業(yè)保障措施

頂推千斤頂推動(dòng)節(jié)段前移，由于滑移鋼軌的反力槽間距為75 cm，故每次頂推75 cm后，前移千斤頂?shù)暮蠖瞬糠种列碌姆戳Σ畚恢茫偣残枰斖?0次，共計(jì)22.5 m，管節(jié)節(jié)段移出模板區(qū)澆筑坑。

4.1 危險(xiǎn)因素分析

4.1.1 存在的危險(xiǎn)因素

1）未達(dá)到管節(jié)混凝土抗裂要求進(jìn)行頂推；

2）支撐系統(tǒng)與滑移軌道間摩擦力過(guò)大；

3）管節(jié)頂推經(jīng)過(guò)內(nèi)空狹小的廊道內(nèi)模，發(fā)生刮擦；

4）管節(jié)頂推不同步，易出現(xiàn)偏移；

6）電氣線路漏電、液壓管路接頭未擰緊；

7）液壓管路耐壓值不滿足實(shí)際油壓要求；

8）管節(jié)頂面雜物未清理干凈，高空落物。

4.1.2 可能導(dǎo)致的安全風(fēng)險(xiǎn)

1） 管節(jié)裂縫；

2）管節(jié)頂推不能正常啟動(dòng)或同步頂推；

3）管節(jié)水平姿態(tài)差；

4）管節(jié)與內(nèi)模發(fā)生刮擦、碰撞；

5）先澆端頂推出澆筑坑后與后澆端不能良好匹配；

6）支撐千斤頂?shù)鬃c滑移軌道梁發(fā)生刮擦、碰撞；

7）液壓管路爆管；

8）電氣設(shè)備及線路燒壞；

9）物體打擊、碰撞、跌倒、觸電。

4.2 主要控制措施

1）管段混凝土強(qiáng)度不滿足頂推條件（軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fck≥16.7 MPa，軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值ftk≥1.78MPa）時(shí)嚴(yán)禁進(jìn)行頂推作業(yè)。

2）管段預(yù)制、頂推施工間隔周期長(zhǎng)，對(duì)滑移軌道及頂推設(shè)備的耐久性要求高，應(yīng)選用能適應(yīng)現(xiàn)場(chǎng)工況以及蓄油能力好的潤(rùn)滑油，選擇性能良好的滑塊，同時(shí)兼顧經(jīng)濟(jì)效益。

3）支撐頂推單元安裝前應(yīng)保持底部PTFE滑塊的潔凈并均勻涂抹潤(rùn)滑油，同時(shí)應(yīng)對(duì)支撐頂推單元安裝位置處的鋼滑移梁不銹鋼表面進(jìn)行徹底的清潔、拋光處理和保護(hù)，并用彩條防雨布等遮蓋防塵，在頂推前應(yīng)仔細(xì)清理滑移軌道，并均勻涂抹潤(rùn)滑油。

4）嚴(yán)格控制鋼滑移梁標(biāo)高高差，避免各軌道支撐千斤頂處豎向荷載偏差值過(guò)大引起各軌道摩擦力差值過(guò)大以及管節(jié)頂推的不同步，甚至損傷設(shè)備。

5）嚴(yán)格控制鋼滑移梁軸線偏差，管節(jié)頂推軸線糾偏通過(guò)測(cè)量糾偏和管節(jié)導(dǎo)向裝置糾偏結(jié)合的方式進(jìn)行，并應(yīng)以測(cè)量糾偏為主，導(dǎo)向裝置糾偏為輔，以減少管節(jié)糾偏的次數(shù)，提高頂推的施工工效。

6）建立頂推施工專(zhuān)業(yè)監(jiān)控小組，參與管節(jié)頂推各項(xiàng)工序，通過(guò)高精度的監(jiān)控儀器和數(shù)據(jù)分析指導(dǎo)管節(jié)頂推施工，持續(xù)改進(jìn)。

7）更換千斤頂和滑板要嚴(yán)格按操作指導(dǎo)書(shū)執(zhí)行，保證千斤頂和滑板更換過(guò)程中油路的安全，管節(jié)不沉降。

8）控制系統(tǒng)為工業(yè)環(huán)境應(yīng)用而設(shè)計(jì)，對(duì)干擾采用屏蔽、隔離和濾波等措施，設(shè)有對(duì)電源的掉電保護(hù)、存儲(chǔ)器內(nèi)容的保護(hù)和自診斷措施，因而具有較強(qiáng)的抗干擾能力。

9）因廊道內(nèi)模與管段內(nèi)空間較小，易因管節(jié)發(fā)生一定偏移后發(fā)生刮擦或抵觸。管段頂推出模板區(qū)時(shí)，應(yīng)提高測(cè)量監(jiān)控頻率，及時(shí)調(diào)整管節(jié)姿態(tài)，以杜絕上述情況發(fā)生。

10）改進(jìn)及提高控制系統(tǒng)的精度控制，滿足在頂推即將結(jié)束時(shí)對(duì)管節(jié)姿態(tài)的精度，使先澆端頂推即將駐停時(shí)能符合管節(jié)先、后澆端匹配精度要求，如里程位置、軸線等。

11）在先澆端即將頂推結(jié)束的最后幾個(gè)行程，應(yīng)加強(qiáng)測(cè)量監(jiān)控與頂推主控制臺(tái)的聯(lián)系，以測(cè)量監(jiān)控?cái)?shù)據(jù)為根據(jù)對(duì)管節(jié)姿態(tài)進(jìn)行調(diào)整。

5 管節(jié)駐停保障措施

在一個(gè)新節(jié)段澆筑期間，先澆筑的節(jié)段將駐停等待新節(jié)段一起往前頂推，在駐停期間支撐千斤頂?shù)膲毫⒁恢北３衷?0%左右，千斤頂?shù)沫h(huán)形螺母要與缸體接觸，以避免在壓力損失狀態(tài)時(shí)活塞發(fā)生移動(dòng)。

5.1 危險(xiǎn)因素分析

5.1.1 存在的危險(xiǎn)因素

1）在不利位置如橋架塊、短梁段等位置長(zhǎng)期駐停；

2）鋼滑移梁基礎(chǔ)沉降變形過(guò)大；

3）支撐千斤頂漏油，壓力下降；

4）人為故意破壞頂推設(shè)備及電氣線路等；

5）安全防護(hù)設(shè)施不完善。

5.1.2 可能導(dǎo)致的安全風(fēng)險(xiǎn)

1） 管節(jié)裂縫；

2）管節(jié)水平姿態(tài)差；

3）管節(jié)受力不均勻；

4）碰撞、跌倒、觸電。

5.2 主要控制措施

1）鋼閘門(mén)附近處滑移軌道梁大多為短梁段，管節(jié)駐停在上述位置時(shí)易受力集中，對(duì)滑移軌道結(jié)構(gòu)受力不利。因此，管節(jié)應(yīng)避免在這些位置駐停時(shí)間過(guò)長(zhǎng)。

2）管節(jié)駐停時(shí)其自身重量傳遞給支撐千斤頂承擔(dān)，再由支撐千斤頂依次傳遞至滑移軌道基礎(chǔ)、地基，駐停時(shí)間過(guò)長(zhǎng)容易引起地基產(chǎn)生不均勻沉降，從而導(dǎo)致管節(jié)受力不均勻。因此，為防止出現(xiàn)上述不利狀況，在管節(jié)駐停期間應(yīng)加強(qiáng)軌道基礎(chǔ)及地基的沉降變形觀測(cè)。

3） 管節(jié)駐停時(shí)其自身重量的80%由支撐千斤頂油缸承擔(dān)，20%的重量由支撐千斤頂鎖緊螺母承受，支撐千斤頂漏油時(shí)油缸油壓下降，管節(jié)重量將轉(zhuǎn)移至鎖緊螺母，根據(jù)設(shè)計(jì)要求，鎖緊螺母能承受100%管節(jié)重量。

4）日常加強(qiáng)支撐千斤頂?shù)臋z查與保養(yǎng)，支撐千斤頂更換應(yīng)避免在管節(jié)混凝土強(qiáng)度早期發(fā)展階段，更換時(shí)應(yīng)對(duì)該工況進(jìn)行必要的驗(yàn)算以確保管節(jié)混凝土強(qiáng)度能滿足抗裂要求。

5）管節(jié)駐停時(shí)應(yīng)該嚴(yán)格按照批準(zhǔn)的施工方案進(jìn)行。

6 淺塢區(qū)受力體系轉(zhuǎn)換的保障措施

在管節(jié)整體頂推至淺塢后，為防止支撐頂推系統(tǒng)被海水浸泡后腐蝕，管節(jié)需要進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換，將支撐和頂推系統(tǒng)置換出來(lái)，管節(jié)重量由設(shè)置在淺塢區(qū)的無(wú)源支撐承擔(dān)。

6.1 危險(xiǎn)因素分析

6.1.1 存在的危險(xiǎn)因素

1）無(wú)源支撐安裝標(biāo)高不一致，使管節(jié)受力不均勻；

2）部分無(wú)源支撐鎖緊螺母未鎖緊，受力之后荷載轉(zhuǎn)移至鄰近的無(wú)源支撐上，則該無(wú)源支撐被“架空”；

3）管節(jié)下降時(shí)速度及高度不一致；

4）因無(wú)源支撐基礎(chǔ)不平整使無(wú)源支撐部分受力；

5）無(wú)源支撐上方支墊高度不夠。6.1.2 可能導(dǎo)致的安全風(fēng)險(xiǎn)

1） 管節(jié)裂縫；

2）無(wú)源支撐基礎(chǔ)損壞；

3） 體系轉(zhuǎn)換后因鋼滑移梁局部安裝高差過(guò)大、基礎(chǔ)沉降過(guò)大等導(dǎo)致部分頂推支撐單元不能正常脫離；

4）因無(wú)源支撐上方支墊高度不夠?qū)е马斖圃O(shè)備置換困難。

6.2 主要控制措施

1）受力體系轉(zhuǎn)換前應(yīng)對(duì)所有無(wú)源支撐安裝標(biāo)高進(jìn)行復(fù)測(cè)，確認(rèn)所有無(wú)源支撐頂面處于同一水平面上，同時(shí)應(yīng)檢查確認(rèn)無(wú)源支撐鎖緊螺母擰緊無(wú)誤后方可進(jìn)入到下道工序。

2）控制無(wú)源支撐底部墊梁頂面標(biāo)高，保證無(wú)源支撐有足夠的調(diào)整高度滿足體系轉(zhuǎn)換要求，對(duì)無(wú)源支撐基礎(chǔ)不平整應(yīng)進(jìn)行支墊，使無(wú)源支撐均衡受力。

3）受力體系轉(zhuǎn)換時(shí)管節(jié)下降高度應(yīng)分多步進(jìn)行，每次下降高度不宜超過(guò)3～5mm。管節(jié)兩側(cè)完成一次下降調(diào)整后的高差應(yīng)控制在1～2 mm，以避免管節(jié)受力不均勻、水平姿態(tài)差。

4）測(cè)量人員應(yīng)配合進(jìn)行監(jiān)測(cè)，在進(jìn)行完一次下降操作并復(fù)測(cè)達(dá)到同步下降的要求后方可進(jìn)行下一階段的下降操作，如此循環(huán)進(jìn)行，直至完成體系轉(zhuǎn)換工作。

5）受力體系轉(zhuǎn)換應(yīng)嚴(yán)格按照批準(zhǔn)的施工方案進(jìn)行。

6） 出現(xiàn)頂推支撐單元不能正常拖出的情況時(shí)，可整體將管節(jié)頂起一定高度并同時(shí)上調(diào)無(wú)源支撐的頂面標(biāo)高后再進(jìn)行管節(jié)體系轉(zhuǎn)換。

7 結(jié)語(yǔ)

港珠澳大橋島隧工程沉管頂推設(shè)備從策劃、設(shè)計(jì)開(kāi)始，就為確保超大沉管的順利頂推，考慮并設(shè)置了諸多安全防護(hù)設(shè)計(jì)和安全保障措施，安裝、使用過(guò)程中又進(jìn)行了補(bǔ)充和完善，這對(duì)于安全完成沉管頂推施工至關(guān)重要，不但設(shè)備方面需要有安全保障，人為因素同樣值得重視。經(jīng)過(guò)兩批4個(gè)管節(jié)的頂推實(shí)踐，頂推工藝逐步趨于完善，安全保障措施在施工中得到檢驗(yàn)，完善后的安全保障措施將為后續(xù)的沉管頂推提供保障。

[1] 李惠明，梁杰忠，董政.沉管預(yù)制混凝土施工工藝比選[J].中國(guó)港灣建設(shè)，2013（4）：57-62.LIHui-ming,LIANG Jie-zhong,DONG Zheng.Comparison and selection of technologies for prefabrication of immersed tube sections in factory[J].ChinaHarbour Engineering,2013(4):57-62.

[2]中交股份聯(lián)合體港珠澳大橋島隧工程第Ⅲ工區(qū)一分區(qū)項(xiàng)目經(jīng)理部.港珠澳大橋島隧工程沉管預(yù)制頂推專(zhuān)項(xiàng)施工方案[R].2013.ProjectManagement Dept.ofWork AreaⅢfor Island and Tunnel ProjectofHongkong-Zhuhai-Macao Bridge Joint VentureofChina Communications Construction Co.,Ltd.The special pushing construction scheme of prefabricated immersed tube tunnel of the Hongkong-Zhuhai-Macao Bridge island and tunnel project[R].2013.

[3] 肖曉春.大型沉管隧道管節(jié)工廠化預(yù)制關(guān)鍵技術(shù)[J].隧道建設(shè)，2011，31（6）：701-705.XIAOXiao-chun.Key technology formanufactory prefabrication of tube elements of large-scale immersed tunnels[J].Tunnel Construction,2011,31(6):701-705.