毛 偉，周書兵，謝厚禮，宋斌華，張華廷，龍恩深

（1.四川大學(xué) 建筑與環(huán)境學(xué)院，四川 成都 610065；2.中機中聯(lián)工程有限公司 綜合技術(shù)研究所，重慶 400039；3.中機中聯(lián)工程有限公司 建筑技術(shù)研究所，重慶 400039；4.重慶市建設(shè)技術(shù)發(fā)展中心，重慶 400015）

據(jù)預(yù)測，到2020年中國將達到年產(chǎn)頁巖空心磚510億塊的能力［1］.燒結(jié)頁巖空心磚因密度小、價格低，具有較好的抗壓、保溫、隔聲等性能而得到廣泛應(yīng)用［2］.隨著中國建筑節(jié)能標(biāo)準(zhǔn)的不斷提升，更新燒結(jié)頁巖空心磚類型及優(yōu)化其熱工性能，進而提高墻體本身的節(jié)能貢獻，具有重要的現(xiàn)實意義.無機復(fù)合燒結(jié)頁巖空心磚［3－4］便是這種思路框架下較為成功的研究成果之一.無機復(fù)合燒結(jié)頁巖空心磚（以下簡稱復(fù)合磚）是以燒結(jié)頁巖空心磚為填充載體，在燒結(jié)頁巖空心磚的第一排孔洞中填充泡沫混凝土保溫漿料復(fù)合而成的，主要適用于非承重墻體部位［4］.經(jīng)試驗，復(fù)合磚的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)為0.25 W／（m·K）［3］，實測表觀密度為867kg／m3，具有良好的推廣價值.

空心磚內(nèi)部的傳熱是導(dǎo)熱、對流、輻射3種傳熱方式綜合作用的結(jié)果，因其熱交換過程復(fù)雜，數(shù)值研究已成為解決這類問題的重要方法.李建成［5］采用有限元法分析計算了空心砌塊的熱阻值，提出“多排孔、薄孔壁”可作為隔熱空心砌塊的熱工設(shè)計準(zhǔn)則.Zhao等［6］和李臨平等［7］采用有限容積法分別計算了黏土空心磚的二維和三維傳熱，指出不能忽略孔內(nèi)表面的輻射換熱.王曉璐等［8］采用有限容積法計算了20孔KP1磚和煤矸石燒結(jié)模數(shù)多孔磚的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)，并與試驗值作了對比，指出將空心磚傳熱作為二維傳熱處理時，將不超出工程計算誤差允許范圍.鄭云等［9］采用有限容積法計算了燒結(jié)頁巖空心磚的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)，并分析了孔型、孔的長寬比、孔的排列數(shù)、孔洞率等4個因素對其當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)的影響.Bouchair［10］通過一種理論模型，對燒結(jié)黏土空心磚的穩(wěn)態(tài)熱特性進行了研究，發(fā)現(xiàn)增加孔寬度方向的尺寸、在孔槽內(nèi)注射絕緣材料或者降低孔表面輻射率可顯著改善墻壁的總體熱阻.鄭云［11］指出，無論考慮輻射與否，每增加1排（列）孔，磚的導(dǎo)熱系數(shù)約減小2%～6%.上述研究給出了一些空心磚優(yōu)化方向，但都沒有涉及到兼顧力學(xué)性能的復(fù)合型空心磚熱工性能的計算問題以及基于計算的切合實際的復(fù)合型空心磚優(yōu)化研究.

本文首先計算了典型復(fù)合磚的三維傳熱和力學(xué)性能，然后通過優(yōu)化復(fù)合磚孔型結(jié)構(gòu)，計算了優(yōu)化后復(fù)合磚的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)及其力學(xué)性能，并討論了孔內(nèi)輻射、保溫漿料熱工性能和頁巖熱工性能對復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)的影響，所得結(jié)論對進一步優(yōu)化復(fù)合磚熱工性能具有重要的參考價值.本文內(nèi)容是在文獻［3－4］基礎(chǔ)上的深化研究，所采用的參數(shù)及方法與文獻［3］一致.

1 計算模型與原理

復(fù)合磚外形尺寸為190 mm（長）×200 mm（墻厚）×115mm（高），未計填充孔的孔洞率為42.09%.磚型平面和軸測圖如圖1所示.圖中所示復(fù)合磚孔洞為6排13孔洞，其中1排為單填充孔（該孔靠近室外，孔內(nèi)填充保溫漿料），填充孔孔洞截面的水平寬度約40mm.砌筑時，孔洞方向與墻體方向平行.

圖1 復(fù)合磚平面圖及軸測圖Fig.1 Composite bricks plane view and axonometric drawing（size：mm）

1.1 熱工性能數(shù)值計算中的設(shè)置條件

數(shù)值計算中設(shè)定如下假設(shè)條件：（1）頁巖、空氣、保溫漿料的熱物性為常數(shù)；（2）孔內(nèi)空氣的流動是不可壓縮、穩(wěn)態(tài)、層流流動；（3）Boussinesq假設(shè)適用；（4）室內(nèi)、外表面采用對流換熱邊界條件，計算區(qū)域的其他表面采用絕熱邊界條件.復(fù)合磚的傳熱滿足質(zhì)量守恒、動量守恒和能量守恒方程，詳見文獻［12］.

參考相關(guān)規(guī)范［13］和試驗數(shù)據(jù)，計算中設(shè)定參數(shù)如下：室內(nèi)、外空氣溫度Tfi，Tfe分別為292，254K；室內(nèi)和室外表面的對流換熱系數(shù)αi，αe分別為8.7，23.0W／（m2·K）；空氣、頁巖、保溫漿料的比熱容cpf，cps，cpc分別為1 006.43，1 050.00，1 050.00J／（kg·K）；空氣、頁巖、保溫漿料的導(dǎo)熱系數(shù)λf，λs，λc分別為0.024 2，0.744 5，0.067 0 W／（m·K）；空氣、頁巖、保溫漿料的表觀密度ρf，ρs，ρc 分別為1.225，1 800，222kg／m3；復(fù)合磚孔壁的發(fā)射率ε＝0.85.

使用有限容積法離散控制方程，求解時用三維穩(wěn)態(tài)PRESSURE BASED 求解器中的COUPLE 算法.對流項的離散格式采用二階迎風(fēng)格式，壓力－速度方程求解采用SIMPLE 算法，壓力的離散采用PRESTO 方法，動量、能量及輻射引入項的離散均選用二階迎風(fēng)格式［8－9］.計算網(wǎng)格采用非結(jié)構(gòu)化六面體網(wǎng)格，復(fù)合磚模型的網(wǎng)格數(shù)設(shè)為6.3×105，不影響計算結(jié)果的準(zhǔn)確性［7］.當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)由軟件計算所得到的溫度場和熱流量推算得到.

1.2 力學(xué)性能數(shù)值計算中的設(shè)置條件

ANSYS程序在結(jié)構(gòu)分析中應(yīng)用比較廣泛，具有較強的線性和非線性分析功能.本模型采用有限元中高精度六面體Solid185單元.該單元有8個節(jié)點，對于本模型采用映射劃分網(wǎng)格的形式，在建模之前對試件和約束做如下假定：（1）規(guī)定Y 向為豎向受壓方向，其余2個方向為X，Z 方向；（2）在砌體受壓時，上下兩個面都受到壓力機的摩擦作用，從而假定X 方向的邊受Z 向約束，Z 方向的邊受X 向約束，地面受Y 向約束，位移為0；（3）假定試件是各向同性材料，因多孔磚的脆性較大，分析比較主要在其彈性段進行.

根據(jù)規(guī)范［14］，試件的彈性模量E 取其極限荷載40%時的數(shù)值，即E＝7 460MPa，泊松比μ＝0.22，施加5.0MPa的面荷載.

2 計算結(jié)果

2.1 熱工性能計算結(jié)果

經(jīng)計算，圖1所示復(fù)合磚傳熱計算結(jié)果為：流入流出總熱量Q＝0.866 W，復(fù)合磚的磚體熱流密度q＝Q／A ＝39.74W／m2，總熱阻R ＝（Tfi－Tfe）／q＝0.956（m2·K）／W，熱阻Rb＝R－（1／αi）－（1／αe）＝0.798（m2·K）／W，當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)λeq＝d／Rb＝0.251 W／（m·K）.這里，A 為傳熱面積，m2；d 為磚砌筑時的墻厚，m.后文不再列述計算過程.試驗［3－4］表明，圖1所示復(fù)合磚的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)為0.25 W／（m·K）.由此可見，計算值與試驗值非常吻合，僅相差0.4%，證明本研究中的數(shù)值計算方法可用于指導(dǎo)優(yōu)化復(fù)合磚的熱工性能.

當(dāng)不考慮孔內(nèi)輻射時，當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)模擬計算結(jié)果為0.211 W／（m·K），與實際試驗結(jié)果相差15.6%.所以，在計算復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)時，不能忽略孔內(nèi)輻射的影響.

2.2 力學(xué)性能計算結(jié)果

復(fù)合磚力學(xué)性能計算時施加的面荷載為5.0MPa，計算得到的最大壓應(yīng)力為26.99MPa.復(fù)合磚的抗壓強度主要由頁巖決定.經(jīng)試驗，5組頁巖實心磚樣品的抗壓強度分別為20.85，17.99，22.32，21.05，19.97 MPa.假定復(fù)合磚在破壞前是彈性的，以第1組為例，根據(jù)計算得到的復(fù)合磚最大主應(yīng)力，可推算出復(fù)合磚的抗壓強度值為5.0×20.85／26.99＝3.86MPa.同理，可推算出其他4組頁巖實心磚所對應(yīng)的復(fù)合磚抗壓強度值分別為3.33，4.14，3.90，3.70 MPa.計算得到抗壓強度平均值，標(biāo)準(zhǔn)差s＝0.30MPa，變異系數(shù)；抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值1.8s＝3.25MPa，強度等級為MU3.5.該結(jié)果與復(fù)合磚強度等級試驗結(jié)果［3－4］相吻合.因此，采用上述方法來模擬復(fù)合磚的力學(xué)性能是可行的.

3 優(yōu)化分析

復(fù)合磚的熱工性能優(yōu)化可從3方面著手：（1）優(yōu)化保溫漿料的熱工性能；（2）在兼顧復(fù)合磚整體受力性能的前提下，優(yōu)化孔型結(jié)構(gòu)（調(diào)整復(fù)合磚尺寸）；（3）提高頁巖本身的熱工性能.

3.1 保溫漿料的導(dǎo)熱系數(shù)對復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)的影響

理論上，保溫漿料的導(dǎo)熱系數(shù)會直接影響復(fù)合磚的熱工性能.將圖1所示磚體保溫漿料的導(dǎo)熱系數(shù)0.067 W／（m·K）分別變化為0.030，0.040，0.050，0.060W／（m·K），計算復(fù)合磚的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù).計算結(jié)果如圖2所示.由圖2可見：當(dāng)保溫漿料導(dǎo)熱系數(shù)從0.067W／（m·K）降至0.030W／（m·K）時，復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)降低值約為0.022W／（m·K）；復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)與保溫漿料導(dǎo)熱系數(shù)的變化近似呈線性關(guān)系，擬合判定系數(shù)R2為0.997，擬合方程為：

3.2 孔型結(jié)構(gòu)對復(fù)合磚熱工性能和力學(xué)性能的影響

根據(jù)已有研究中優(yōu)化空心磚熱工性能的若干定性結(jié)論，孔型結(jié)構(gòu)的調(diào)整主要包括［9，15］：（1）采用長矩形孔（長寬比盡可能大）；（2）增加孔排數(shù)，在保證外壁厚度的情況下，內(nèi)孔壁和孔肋盡可能??；（3）孔洞錯位排列等.孔型優(yōu)化后的各種磚平面如圖3所示，對應(yīng)的孔洞率、密度、當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)和傳熱系數(shù)計算值見表1；各類型磚力學(xué)性能的計算詳見表2.

圖2 保溫漿料導(dǎo)熱系數(shù)對復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)的影響Fig.2 Influence of thermal conductivity of insulation mortar on equivalent thermal conductivity of composite bricks

表1 復(fù)合磚的熱工性能Table 1 Thermal properties of composite bricks

表2 復(fù)合磚的抗壓強度Table 2 Compressive strength of composite bricks MPa

綜合表1，2可以看出：

（1）當(dāng)復(fù)合磚的尺寸不變，孔排數(shù)由6排增加至9排時，λeq值僅降低約0.021W／（m·K），對復(fù)合磚熱工性能影響很小，而抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值增加了約1.33MPa，明顯改善了復(fù)合磚的力學(xué)性能.由此可見，對于復(fù)合磚而言，增加孔排數(shù)的意義主要在于提高其抗壓強度，改善力學(xué)性能.

（2）將復(fù)合磚的厚度由200mm 增至240mm 時，則復(fù)合磚的λeq值和抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值均變化很小，傳熱系數(shù)K 值的最大變化幅度約為0.142W／（m2·K），由此可見，僅增加復(fù)合磚厚度對于其性能優(yōu)化意義不大.

圖3 孔型優(yōu)化后的復(fù)合磚平面Fig.3 Plane view of composite bricks after optimizing the hole（size：mm）

（3）將復(fù)合磚的尺寸改為190mm（長）×240mm（墻厚）×190mm（高），且調(diào)整孔排數(shù)和孔數(shù)之后，則復(fù)合磚的λeq值降低了約0.051W／（m·K），K 值降低了約0.291W／（m2·K），其熱工性能得到了較大幅度改善；抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值也得到了小幅提升.由此可見，整體放大尺寸（即砌塊化）是復(fù)合磚性能優(yōu)化的一個重要方向.考慮計算誤差后，優(yōu)化所得Ⅶ型磚的λeq值約為0.200 W／（m·K），對應(yīng)雙面抹灰（20mm 厚的水泥砂漿）砌體的傳熱系數(shù)約為0.718W／（m2·K），強度等級為MU3.5，具有良好的熱工性能和力學(xué)性能.

（4）復(fù)合磚密度與其當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)之間存在較明顯的規(guī)律，密度越大，其當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)越小.這主要是由于本研究的調(diào)整方案是通過增加孔排數(shù)和降低孔洞率來完成的.

3.3 頁巖的導(dǎo)熱系數(shù)對復(fù)合磚熱工性能的影響

頁巖是復(fù)合磚的主要材料，其熱工性能決定了復(fù)合磚整體的熱工性能.從節(jié)能、利廢角度出發(fā)，選用鋸末、煤矸石和造紙污泥等作為燒結(jié)頁巖空心磚的成孔劑［16］，加強頁巖內(nèi)置微孔化處理，是一個具有重要現(xiàn)實意義的方向，而這種微孔化處理又會影響復(fù)合磚的可塑性、力學(xué)性能、吸水率等性能.具體的影響程度需借助試驗系統(tǒng)研究.這里，僅以優(yōu)化后的Ⅶ型磚為例，將其頁巖的導(dǎo)熱系數(shù)分別改為0.500，0.600，0.700，0.900 W／（m·K），分析頁巖導(dǎo)熱系數(shù)對復(fù)合磚熱工性能的影響.計算結(jié)果如圖4所示.

由圖4可見：（1）當(dāng)頁巖導(dǎo)熱系數(shù)從0.900 W／（m·K）降至0.500W／（m·K）時，復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)的降低值約為0.056W／（m·K），效果明顯.由此可見，在滿足力學(xué)性能要求的前提下，通過適當(dāng)添加成孔劑等方法來改善頁巖熱工性能，對復(fù)合磚節(jié)能具有重要的現(xiàn)實意義.（2）Ⅶ型磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)與頁巖導(dǎo)熱系數(shù)近似呈線性關(guān)系，擬合相關(guān)系數(shù)R2為0.999，擬合方程為：

圖4 頁巖導(dǎo)熱系數(shù)對Ⅶ型磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)的影響Fig.4 Influence of thermal conductivity of the shale on equivalent thermal conductivity ofⅦcomposite brick

3.4 孔內(nèi)輻射對復(fù)合磚熱工性能的影響

為了考察孔內(nèi)輻射對復(fù)合磚熱工性能的影響程度，在使用軟件模擬前述磚體當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)時關(guān)閉輻射模型，得到的計算結(jié)果見表3，其中λrad表示不考慮輻射傳熱時復(fù)合磚的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù).

表3 孔內(nèi)輻射對復(fù)合磚熱工性能的影響Table 3 Influence of hole radiation on thermal properties of composite bricks

從表3可以看出，對于相同尺寸的復(fù)合磚，無論考慮輻射與否，磚體當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)基本都隨孔洞率的降低而減小；對于相同孔排數(shù)的復(fù)合磚，其墻厚方向尺寸增大引起的孔洞率增大會導(dǎo)致當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)增大，且考慮輻射與不考慮輻射所得的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)差值增大明顯，表明這種變化會加劇孔內(nèi)輻射傳熱，從而使其當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)增大.

總體而言，無論是墻厚方向尺寸為200mm 還是240mm，通過改變孔排數(shù)來調(diào)整孔洞率時，復(fù)合磚孔洞率越大，孔內(nèi)輻射對其當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)的影響就越大.

復(fù)合磚輻射傳熱量還受到表面材料發(fā)射率的影響.這里，考察復(fù)合磚孔壁發(fā)射率的變化對其孔內(nèi)輻射傳熱的影響.參數(shù)設(shè)置及計算結(jié)果見表4.

由表4可見，孔壁表面材料發(fā)射率ε對復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)λeq影響較大.使用SPSS對發(fā)射率和當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)進行線性回歸分析，擬合判定系數(shù)R2為0.998，得到以下回歸方程：

表4 孔壁發(fā)射率對復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)的影響Table 4 Influence of hole wall emissivity on equivalent thermal conductivity of composite bricks

由式（3）可見，若能降低復(fù)合磚孔壁的發(fā)射率，也能減少復(fù)合磚的輻射傳熱量，從而提高其熱工性能.

4 結(jié)論

（1）應(yīng)用有限容積法能較精確地計算復(fù)合磚的當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)，計算誤差約為0.4%.復(fù)合磚孔內(nèi)表面輻射對其當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)的計算影響較大，計算時不能忽略.

（2）復(fù)合磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)與保溫漿料導(dǎo)熱系數(shù)近似呈線性關(guān)系，該結(jié)論對復(fù)合磚優(yōu)化具有重要參考意義.

（3）綜合應(yīng)用有限容積法和有限元法來分析復(fù)合磚的熱工性能和力學(xué)性能，計算科學(xué)、精確，具有很好的現(xiàn)實意義.在現(xiàn)有工藝條件下，增加復(fù)合磚孔排數(shù)的主要意義在于強化其力學(xué)性能，對熱工性能的改善效果很小.通過優(yōu)化工藝條件（加大復(fù)合磚尺寸（即砌塊化）和增加孔數(shù)、孔排數(shù)）所制得的Ⅶ型磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)（考慮計算誤差）約為0.200W／（m·K），砌體的傳熱系數(shù)約為0.718W／（m2·K），強度等級為MU3.5，具有良好的熱工性能和力學(xué)性能.

（4）Ⅶ型磚當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)與頁巖導(dǎo)熱系數(shù)近似呈線性關(guān)系，這為進一步優(yōu)化Ⅶ型磚的熱工性能提供了定量化思路.

（5）對于相同孔排數(shù)的磚，其墻厚方向尺寸增大引起的孔洞率增大會加劇孔內(nèi)輻射傳熱，從而使其當(dāng)量導(dǎo)熱系數(shù)增大；通過改變孔排數(shù)來調(diào)整孔洞率時，復(fù)合磚孔洞率越大，孔內(nèi)輻射的影響就越大.若能降低復(fù)合磚孔壁的發(fā)射率，也能較好減少其輻射傳熱量.

［1］李從典.空心磚是我國今后新型墻體材料的主導(dǎo)產(chǎn)品［J］.新型建筑材料，2004（4）：52－55.LI Congdian.Hollow block is the future of new wall materials leading products［J］.New Building Materials，2004（4）：52－55.（in Chinese）

［2］毛偉，劉燈標(biāo)，張三明.燒結(jié)頁巖空心砌塊的熱工性能及其應(yīng)用［J］.新型建筑材料，2010（6）：40－43.MAO Wei，LIU Dengbiao，ZHANG Sanming.Thermal properties of sintered shale hollow block and its application［J］.New Building Materials，2010（6）：40－43.（in Chinese）

［3］謝厚禮，許建明，毛偉，等.無機復(fù)合燒結(jié)頁巖空心磚的研制［J］.新型建筑材料，2012（5）：52－55.XIE Houli，XU Jianming，MAO Wei，et al.The research of inorganic composite self－h(huán)eat insulation hollow brick［J］.New Building Materials，2012（5）：52－55.（in Chinese）

［4］DBJ 50／T－143—2012 無機復(fù)合燒結(jié)頁巖空心磚應(yīng)用技術(shù)規(guī)程［S］.DBJ 50／T－143—2012 Technical regulations for inorganic compound sintered shale hollow bricks［S］.（in Chinese）

［5］李建成.混凝土空心砌塊的孔型對其隔熱性能的影響［J］.混凝土與水泥制品，1995（5）：50－52.LI Jiancheng.The influence of hole pattern of concrete hollow block to its thermal insulation performance［J］.China Concrete and Cement Products，1995（5）：50－52.（in Chinese）

［6］ZHAO C Y，TAO W Q.Natural convections in conjugated single and double enclosures［J］.Heat MassTransfer，1995，30（3）：175－182.

［7］李臨平，吳志根，李增耀，等.粘土空心磚結(jié)構(gòu)優(yōu)化的數(shù)值模擬［J］.工程熱物理學(xué)報，2008，29（5）：845－848.LI Linping，WU Zhigen，LI Zengyao，et al.Numerical simulation of optimizing configuration of hollow caly bricks［J］.Journal of Engineering Thermophysics，2008，29（5）：845－848.（in Chinese）

［8］王曉璐，黃大宇.節(jié)能多孔磚墻體熱工性能的數(shù)值計算與應(yīng)用分析［J］.四川建筑科學(xué)研究，2010，36（8）：275－280.WANG Xiaolu，HUANG Dayu.Numerical calculation and analysis of application for the heat transference performance of porous brick［J］.Sichuan Building Science，2010，36（8）：275－280.（in Chinese）

［9］鄭云，彭家惠，謝厚禮，等.FLUENT 軟件在頁巖空心磚孔型優(yōu)化中的運用［J］.磚瓦，2010（11）：34－36.ZHENG Yun，PENG Jiahui，XIE Houli，et al.Use of FLUENT software in optimization of hole shape and arrangement for hollow shale brick［J］.Brick ＆ Tile，2010（11）：34－36.（in Chinese）

［10］BOUCHAIR A.Steady state theoretical model of fired clay hollow bricks for enhanced external wall thermal insulation［J］.Building and Environment，2008，43（10）：1603－1618.

［11］鄭云.節(jié)能型燒結(jié)頁巖空心磚的研制［D］.重慶：重慶大學(xué)，2011.ZHENG Yun.Research on energy－saving sintered shale hollow bricks［D］.Chongqing：Chongqing University，2011.（in Chinese）

［12］陶文銓.數(shù)值傳熱學(xué)［M］.西安：西安交通大學(xué)出版社，2002：28－182.TAO Wenquan.Numerical heat transfer［M］.Xi'an：Xi'an Jiaotong University Press，2002：28－182.（in Chinese）

［13］GB 50736—2012 民用建筑供暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計規(guī)范［S］.GB 50736—2012 Design code for heating ventilation and air conditioning of civil buildings［S］.（in Chinese）

［14］GB 50003—2011 砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范［S］.GB 50003—2011 Code for design of masonry structures［S］.（in Chinese）

［15］王曉璐，黃大宇，孫昆峰.周期性非穩(wěn)態(tài)條件下多孔磚、空心磚傳熱影響因素的數(shù)值計算與研究［J］.工程熱物理學(xué)報，2008，29（5）：840－844.WANG Xiaolu，HUANG Dayu，SUN Kunfeng.Numerical study for the heat transfer performance of porous and hollow brick under the periodical boundary conditions［J］.Journal of Engineering Thermophysics，2008，29（5）：840－844.（in Chinese）

［16］謝厚禮，彭家惠，鄭云，等.成孔劑對燒結(jié)頁巖磚的影響［J］.土木建筑與環(huán)境工程，2012，34（2）：149－154.XIE Houli，PENG Jiahui，ZHENG Yun，et al.Influence of pore－forming agents on the properties of sintered shale brick［J］.Architectural ＆ Environmental Engineering，2012，34（2）：149－154.（in Chinese）