趙帥++李震++畢雅萱

本文利用DEFORM-3D軟件模擬了轉(zhuǎn)盤零件在不同切削參數(shù)條件下切削力、形變量的變化值，并利用這些數(shù)值通過正交實(shí)驗(yàn)得到最優(yōu)化的切削工藝參數(shù)，然后經(jīng)切削試驗(yàn)零件各孔誤差均在合理范圍內(nèi)，該方法為以后零件切削工藝參數(shù)選擇提供了一定的參考。

一、引言

高精度多工位機(jī)床的關(guān)鍵核心部件包括轉(zhuǎn)動(dòng)圓盤、上下動(dòng)力頭座，俗稱“三明治”機(jī)構(gòu)。如圖1所示，轉(zhuǎn)動(dòng)圓盤是機(jī)床的分度回轉(zhuǎn)工作臺(tái)，臺(tái)面上安裝有夾具和工件；上下動(dòng)力頭座分別位于轉(zhuǎn)動(dòng)圓盤的上下兩側(cè)，起到支撐動(dòng)力頭的作用。

如圖2所示，“三明治”機(jī)構(gòu)零件屬于精密多孔盤類結(jié)構(gòu)件，外沿孔徑的尺寸精度要求在±5μm，圓度精度要求在8μm。因此，零件孔的制造精度要求格外嚴(yán)格，臺(tái)面上孔的加工量占整個(gè)零件加工量的一半以上?，F(xiàn)以轉(zhuǎn)動(dòng)圓盤孔的加工為例，對(duì)其工藝參數(shù)的選擇進(jìn)行分析研究。

DEFORM3D是一套基于工藝模擬系統(tǒng)的有限元仿真軟件，其強(qiáng)大的模擬引擎，能夠分析金屬成形過程中多個(gè)關(guān)聯(lián)對(duì)象耦合作用的大變形和熱特性。與傳統(tǒng)的直接實(shí)驗(yàn)法相比，使用軟件仿真費(fèi)用低、耗時(shí)短，在考慮多因素時(shí)其優(yōu)勢(shì)尤為明顯。因此，本文以DEFORM3D軟件為平臺(tái)，針對(duì)轉(zhuǎn)盤鏜孔過程進(jìn)行模擬仿真，并通過正交實(shí)驗(yàn)得出最優(yōu)化切削參數(shù)組合。

二、DEFORM-3D有限元仿真平臺(tái)

1 建立有限元模型

由于DEFORM3D分析軟件不具備三維造型功能，所以本文選擇在SolidWorks軟件中建立模型。在SolidWorks中建立的鏜刀裝配模型，如圖3所示，其中鏜刀前角γ₀=8°，后角α₀=10°，刀尖圓弧半徑r₂=0.2mm。模型文檔另存為STL文件格式，并在選項(xiàng)中選擇“在單一文件”保存裝配體的所有零件。進(jìn)入DEFORM3D軟件中的MACHINING模塊后，導(dǎo)入預(yù)先構(gòu)造的刀具模型，刀具材料選擇硬質(zhì)合金WC。設(shè)定工件尺寸，材料選用QT700-2。

2 模型的網(wǎng)格劃分

劃分網(wǎng)格時(shí)首先要考慮網(wǎng)格數(shù)量，數(shù)量越多劃分的越細(xì)密，分析精度越高，但計(jì)算規(guī)模也將成倍增加。在結(jié)構(gòu)中應(yīng)力應(yīng)變集中和變化比較劇烈的部位，網(wǎng)格宜劃分得密一些，其它部位可稀疏一些。具體到鏜孔加工過程中，刀具切削部分應(yīng)該實(shí)現(xiàn)網(wǎng)格細(xì)分，其他部分網(wǎng)格應(yīng)該加粗，這樣既保證了局部變形的求解精度，又節(jié)省了求解時(shí)間和內(nèi)存消耗。在本實(shí)驗(yàn)中，刀具網(wǎng)格類型為相對(duì)網(wǎng)格類型，其單元總數(shù)為15，000個(gè)，Size Radio為4，工件網(wǎng)格類型為絕對(duì)網(wǎng)格類型，網(wǎng)格最小尺寸為0.Olmm，其單元總數(shù)為26，357個(gè)。

3 模擬參數(shù)設(shè)置

模擬過程中，模擬計(jì)算步長(zhǎng)的確定是十分重要的。對(duì)于幾何形狀簡(jiǎn)單，邊角無(wú)流變或其它局部嚴(yán)重變形的問題，步長(zhǎng)可選用模型中較小單元邊長(zhǎng)的三分之一。本實(shí)驗(yàn)設(shè)置仿真總步數(shù)為5，000，步數(shù)增量設(shè)為25，切削終止角度65°。刀具磨損模型選用適合于金屬切削的Usui's模型，系數(shù)a為0.000，000，1，b為855。最后檢查仿真的各項(xiàng)參數(shù)設(shè)置是否正確，生成數(shù)據(jù)庫(kù)，開始運(yùn)行仿真。

三、鏜孔切削的正交實(shí)驗(yàn)仿真

正交實(shí)驗(yàn)是研究多因素、多水平實(shí)驗(yàn)的主要方法，它是根據(jù)正交性原則從所有實(shí)驗(yàn)點(diǎn)中挑選部分有代表性的點(diǎn)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，從中尋找出一組最佳的水平組合。

1 實(shí)驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

首先確定影響鏜刀切削性能的主要因素有：A——切削速度（m/min）；B——進(jìn)給量（mm/r）；C——切削深度（mm）。

通過理論參考資料和生產(chǎn)實(shí)踐確定3個(gè)因素的變化范圍：A（V）為80-120m/min；B（v_f）為0.02-0.06mm/r；C（v_p）為0.03-0.08mm。設(shè)計(jì)每個(gè)因素取3個(gè)水平，得到正交試驗(yàn)的3個(gè)因素（A、B、C）與3個(gè)水平（1、2、3）表，如表l所示。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

切削參數(shù)因素水平表設(shè)計(jì)完成之后，基于已有刀具和工件有限元模型進(jìn)行表2中的切削正交試驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)評(píng)價(jià)指標(biāo)為切削力和轉(zhuǎn)盤形變量，并按照各組實(shí)驗(yàn)順序記錄實(shí)驗(yàn)結(jié)果，對(duì)結(jié)果進(jìn)行整理計(jì)算。

在正交實(shí)驗(yàn)表2中，各個(gè)參數(shù)下評(píng)價(jià)指標(biāo)的均值如表3、表4所示。其中，K₁代表“水平l”的指標(biāo)均值；K₂代表“水平2”的指標(biāo)均值；K₃代表“水平3”的指標(biāo)均值；極差R代表不同水平時(shí)各因素評(píng)價(jià)指標(biāo)均值的極差，其大小代表了該因素的水平變化時(shí)評(píng)價(jià)指標(biāo)的變化幅度。極差越大說明該因素的水平變化對(duì)評(píng)價(jià)指標(biāo)的影響越大，因素則據(jù)主要地位；反之則說明因素居次要地位。

由表3中各因素的極差可以看到，基于主切削力F_z的極差由大到小的排列為：C、A、B；即，對(duì)評(píng)價(jià)指標(biāo)影響程度由大到小的因素分別為：切削深度、切削速度、進(jìn)給量。隨著切削深度增加，主切削力F_z具有明顯上升趨勢(shì)；而隨著切削速度增加，主切削力F_z則具有下降趨勢(shì)；在整個(gè)切削實(shí)驗(yàn)中，進(jìn)給量對(duì)主切削力F_z影響不大。因此，基于主切削力F_z最小作為優(yōu)化目的，從上述各因素的變化趨勢(shì)看，正交試驗(yàn)方案的較優(yōu)組合為A₃B₂C₁，即切削速度v=120mm/min，進(jìn)給量v_f=0.04mm/r，切削深度v_p=0.03mm。

由表4中各因素的極差可以看到，基于轉(zhuǎn)盤形變量的極差由大到小的排列為：A、B、C；即，對(duì)評(píng)價(jià)指標(biāo)影響程度由大到小的因素分別為：切削速度、進(jìn)給量和切削深度。轉(zhuǎn)盤變形量隨著主軸切削速度的增加而減小，主要是因?yàn)樵谝欢ǖ那邢鳁l件下，增加主軸切削速度，可以減小鏜刀的每轉(zhuǎn)進(jìn)給量，減小了切削力的大小，從而減小了轉(zhuǎn)盤的變形量；轉(zhuǎn)盤變形量隨著進(jìn)給速度增加而增大，主要是因?yàn)樵谝欢ǖ那邢鳁l件下，增加進(jìn)給速度，提高了鏜刀的每轉(zhuǎn)進(jìn)給量，增大了切削力的大小，從而增大了轉(zhuǎn)盤的變形量；轉(zhuǎn)盤變形量隨著切削深度的增加而增大，因?yàn)榍邢魃疃仍黾樱M刀的切削面積增加，增加了切削力的大小，從而增大了轉(zhuǎn)盤的變形量。因此，基于轉(zhuǎn)盤形變量最小作為優(yōu)化目的，從上述各因素的變化趨勢(shì)看，正交試驗(yàn)方案的較優(yōu)組合為A₃B₁C₁，即v=120mm/min，進(jìn)給量v_f=0.04mm/r，切削深度v_p=0.03mm。

在精密鏜孔切削時(shí)，切削力也是工件受力變形的另一個(gè)重要依據(jù)，這主要是因?yàn)殓M刀在切削工件時(shí)，工件受切削力影響會(huì)產(chǎn)生很強(qiáng)的塑性變形應(yīng)力場(chǎng)和溫度場(chǎng)，從而導(dǎo)致工件發(fā)生形變。因此，以切削力和形變量作為評(píng)價(jià)指標(biāo)來(lái)衡量切削參數(shù)優(yōu)劣時(shí)，切削力比形變量更具有參考價(jià)值。因此，綜合分析為了既提高加工質(zhì)量，從切削力和形變量?jī)煞矫婢C合考慮，正交試驗(yàn)的最優(yōu)組合為A₃B₁C₁，即切削速度v=120m/min，進(jìn)給量v_f=0.02mm/r，切削深度V_p=0.03mm。

四、試驗(yàn)驗(yàn)證

該轉(zhuǎn)盤零件的鏜孔工藝主要在雙坐標(biāo)鏜床上完成，加工后的零件如圖5所示。經(jīng)三坐標(biāo)測(cè)量機(jī)檢測(cè)，轉(zhuǎn)動(dòng)圓盤的關(guān)鍵孔位Ф25尺寸、形狀精度測(cè)量結(jié)果如圖6、圖7所示。

在圖6中，孑L徑的誤差主要集中在后半程的第22、23孔加工，未滿足孔徑Ф25^+0.003_-0.003mm的要求。這有可能是因?yàn)殡S著加工的進(jìn)行，刀具受熱磨損所引起的誤差。在圖7中，孔的圓度精度要求小于0.005mm，有3個(gè)孔沒有達(dá)到精度要求，其中第9和l5孔的誤差比較異常。這很可能是因?yàn)榱慵诩庸ず筮M(jìn)行測(cè)量時(shí)，由于操作人員、測(cè)量機(jī)和主客觀（溫度、接觸力）等偶然因素直接影響了測(cè)量結(jié)果，因此應(yīng)排除這兩個(gè)孔的誤差。

五、結(jié)語(yǔ)

本文基于DEFORM-3D建立了鏜孔過程中的三維有限元模型，根據(jù)不同切削參數(shù)模擬獲得了一系列的切削力、應(yīng)變數(shù)值，并利用正交實(shí)驗(yàn)得出了最優(yōu)切削參數(shù)組合，最后對(duì)轉(zhuǎn)盤零件進(jìn)行實(shí)際加工，結(jié)果也進(jìn)一步驗(yàn)證了切削參數(shù)的合理性。與傳統(tǒng)加工方法相比，這種方法節(jié)省了工藝試驗(yàn)材料和費(fèi)用，縮短了產(chǎn)品開發(fā)周期，為今后類似精密零件的切削加工提供了參考。