于田芬，韋 熹，王 飛，陳延明

（廣西大學 電氣工程學院，南寧 530004）

0 引言

功率因數(shù)校正(PFC)技術是降低電網諧波污染，提高開關電源功率因數(shù)的關鍵技術[1]。現(xiàn)有的PFC技術主要通過整流橋實現(xiàn)前級AC/DC轉換，再進入PFC校正環(huán)節(jié)。在大功率應用場合，整流橋中的二極管帶來的通態(tài)損耗將大大影響系統(tǒng)的效率。不帶整流橋的無橋PFC電路作為一種高效率的拓撲結構受到國內外學者的廣泛關注[2]。很多文獻提出了各種不同的無橋拓撲，其中最具有代表性的拓撲是雙Boost PFC（DBPFC）拓撲、雙二極管式無橋（2d DBPFC）拓撲和圖騰柱無橋拓撲[3]。其中，2d DBPFC拓撲在實際應用中最為廣泛，其EMI性能更好，控制更簡單[4]。為了進一步降低半導體的通態(tài)損耗，提高系統(tǒng)的效率，本文提出將2d DBPFC拓撲中的續(xù)流二極管用MOSFET代替。

隨著數(shù)字控制技術的迅速發(fā)展，數(shù)字控制電路以其高精度、高可靠性、低成本和調試簡單等顯著優(yōu)點成為開關電源的設計趨勢[5]。大部分傳統(tǒng)PFC的數(shù)字控制策略都可以直接應用到無橋PFC的數(shù)字控制中，過去提出的控制方法主要有：峰值電流控制、平均電流控制和單周期控制。平均電流模式作為目前最成熟的控制方法，不需要斜坡補償、容易實現(xiàn)均流、抗干擾能力強、能對電感電流進行精確控制，應用廣泛[6]。本文使用TI公司生產的TMS320F2812，采用平均電流控制策略對無橋PFC進行數(shù)字控制，將2d DBPFC和改進型無橋PFC進行對比，驗證了理論分析的正確性。

1 改進型無橋拓撲和數(shù)字控制方案

1.1 改進型無橋拓撲

圖1 2d DBPFC主電路拓撲

圖2 改進型無橋PFC主電路拓撲

圖1和圖2分別給出了典型的2d DBPFC和改進型無橋PFC的主電路拓撲，2d DBPFC雖然能抑制系統(tǒng)的共模噪聲，但是由于電流通過二極管流向電源負端，而二極管兩端的電壓降高于開關管兩端的電壓降，所以其導通損耗比DBPFC拓撲要高，為了提高系統(tǒng)的效率，本文將回路中的續(xù)流二極管D3和D4用MOSFET Q3和Q4取代,在輸入電壓正半周，Q4導通，在輸入電壓負半周，Q3導通，為輸入電流提供回路。

圖3 基于TMS320F2812控制的改進型無橋功率因數(shù)校正電路

無橋功率因數(shù)校正電路可以看成兩個傳統(tǒng)Boost PFC電路的疊加，在輸入電壓正負半周內，電路分別通過不同的回路構成Boost PFC電路，輸入電流和輸出電壓通過MOSFET Q1（正半周）和Q2（負半周）進行調節(jié)。其正負半周狀態(tài)的工作原理可以參照傳統(tǒng)的Boost PFC電路的工作原理來分析。

1.2 數(shù)字控制方案

圖3中的黑色框內是由具有高速采樣范圍和廣泛工業(yè)應用的TMS320F2812芯片實現(xiàn)的改進型無橋PFC的控制電路的原理圖。選用平均電流模式控制策略，包括電壓外環(huán)控制器和電流內環(huán)控制器，控制的主要目的是：1）穩(wěn)定輸出電壓UO；2）控制輸入電流Iin的波形，使其跟蹤輸入電壓波形，從而實現(xiàn)功率因數(shù)校正的目的。

數(shù)字控制器主要完成控制變量（輸入電壓Uin、輸入電流Iin和輸出電壓UO）的采樣，控制算法（電壓有效值、PI調節(jié)器、乘法器）的計算和PWM驅動信號（T1PWM、PWM3、PWM4）的產生。開關管Q1和Q2由同一個驅動信號T1PWM控制，開關管Q3和Q4分別由PWM3和PWM4控制在輸入電壓正負半周導通。

基于TMS320F2812設計的程序流程圖如圖4所示，包括主程序流程圖和中斷程序流程圖。

圖4 程序流程圖

2 電路設計

裝置的參數(shù)設計要求如下：

輸入電壓：9 0～2 7 0 V A C，輸出電壓：330V*(1±1%)V；

開關頻率：60KHz，輸出功率：300W；

功率因數(shù)：≥0.98，效率：≥95%；

2.1 主電路參數(shù)設計

在本設計中，電感電流處于連續(xù)導通模式，且允許電感電流有20%的紋波波動，在滿足允許的最大電感電流紋波的前提下，選取對稱電感L1、L2值為330uH。以滿足36ms的維持時間和耐壓要求，選取輸出濾波電容C為330uF/450V的電解電容。開關管Q1、Q2、Q3、Q4選擇IRFP460型MOSFET，輸出二極管D1、D2選擇MUR3060型快恢復二極管。

2.2 數(shù)字PI調節(jié)器設計

本文采用數(shù)字式再設計法對控制器進行設計，即先按照模擬控制器的設計方式設計連續(xù)域中的控制器，然后再進行離散化，常用的離散化方法有：后向差分法、雙線性變換法、階躍響應不變法和極點-零點匹配法。其中雙線性變換法由于使用方便，具有一定的精度等優(yōu)點，在工程上應用普遍。定點DSP在計算中不可避免的會產生截斷誤差，為了有效防止截斷誤差的累積，本文選用位置式的PI控制算法。

2.3 續(xù)流管的控制

在傳統(tǒng)的2d DBPFC中使用二極管作為續(xù)流管，在改進型的無橋PFC中兩個續(xù)流管的控制比較復雜，需要通過判斷輸入電壓的正負半周來確定開關管的通斷，本文中將采樣得到的L線和N線的電壓信號作差，當所得到的信號為正時，說明輸入電壓在正半周，觸發(fā)PWM4驅動信號，關斷PWM3驅動信號，當所得到的信號為負時，說明輸入電壓在負半周，觸發(fā)PWM3驅動信號，關斷PWM4驅動信號，給輸入電流提供回路，實現(xiàn)續(xù)流的功能。

3 實驗結果

當輸入電壓為110V，輸出功率為300W時，測得電路的相關波形如圖5～圖8所示。

圖5為滿載時輸入電壓和輸入電流的波形，可以看出輸入電流跟隨輸入電壓呈正弦變化，兩者相位相同，實現(xiàn)了功率因數(shù)校正的功能。圖6為開關管Q1的驅動電壓和漏源極的電壓波形。當開關管開通時，開關管兩端電壓約為0V，當開關管關斷時，開關管兩端電壓約為330V。

圖7為DSP輸出的PWM波形與采樣得到的輸入電流波形，當開關管開通時，輸入端電感儲能，輸入電流呈線性上升，開關管關斷時，輸入電壓和電感為輸出電容和負載提供能量，輸入電流呈線性下降。圖8為采樣得到的L線、N線電壓和Q3、Q4的驅動電壓波形，可以看出，在輸入電壓進入正半周時，開關管Q4導通，Q3關斷，在輸入電壓進入負半周時，開關管Q3導通，Q4關斷，為輸入電流提供回路。

圖5 輸入電壓電流波形

圖6 開關管Q1驅動電壓與漏源極電壓波形

圖7 T1PWM與采樣輸入電流波形

圖8 L線、N線電壓與開關管Q3、Q4驅動波形

為了驗證該裝置對系統(tǒng)效率的改善效果，進行了損耗分析，并測量了系統(tǒng)的效率。

根據(jù)半導體資料，改進型無橋拓撲中選用的開關管IRFP460的導通電阻的典型值為，2d DBPFC拓撲中選用的二極管FR307的正向導通電壓VF=0.7V，則兩者的導通損耗分別為：

根據(jù)上述公式繪出了2d DBPFC中二極管和改進型無橋PFC中開關管在不同功率下的損耗曲線，如圖9所示?？梢钥闯?，相同的實驗條件下，二極管的損耗高于開關管的損耗。圖10為兩者的效率曲線，改進型無橋PFC的效率更高，可達到95%以上。

圖9 損耗對比曲線

4 結論

本文使用DSP作為控制器，與傳統(tǒng)的模擬控制器相比，電路結構更簡單，調試起來更方便，同時也增強了系統(tǒng)的抗干擾能力。預期通過將典型的2d DBPFC電路中的續(xù)流二極管換成MOSFET的方法實現(xiàn)高效率，并對此方法進行相應的損耗分析和電路效率的測量，由實驗結果分析可知此方法降低了系統(tǒng)的損耗，提高了系統(tǒng)的效率，對于目前開關電源效率的提升具有重要的指導意義。

圖10 效率對比曲線

[1] Abraham I. Pressman,Keith Billings,Taylor Morey.開關電源設計[M].北京:電子工業(yè)出版社,2010:427-431.

[2] 劉桂花.無橋PFC拓撲結構及控制策略研究[D].哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學,2009.

[3] Huber L,Jang Y,Jovanovic M M. Performance evaluation of bridgeless PFC boost rectifiers[A].Applied Power Electronics Conference,APEC 2007-Twenty Second Annual IEEE[C].IEEE,2007:165-171.

[4] Shi K, Shoyama M,Tomioka S.A study of common mode noise current of bridgeless PFC circuit considering voltage change in Y-capacitors[A].Electromagnetic Compatibility,Tokyo (EMC’14/Tokyo),2014 International Symposium on.IEEE[C].2014:73-76.

[5] 肖海明.基于DSP的無橋功率因數(shù)校正技術研究[D].西安科技大學,2012.

[6] Tang W, Lee F C,Ridley R B. Small-signal modeling of average current-mode control[J].Power Electronics, IEEE Transactions on,1993,8(2):112-119.