楊俊，譚建平，舒招強(qiáng)

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大型水壓機(jī)操縱系統(tǒng)間隙在線補(bǔ)償

楊俊，譚建平，舒招強(qiáng)

(中南大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院，高性能復(fù)雜制造國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖南 長(zhǎng)沙，410083)

大型水壓機(jī)操縱系統(tǒng)的凸輪頂桿與閥桿的間隙影響了水壓機(jī)的控制精度和零部件更換的頻率，為了保證水壓機(jī)間隙增大情況下的控制精度和系統(tǒng)繼續(xù)工作能力，提高水壓機(jī)間隙故障的容錯(cuò)能力，通過檢測(cè)操縱系統(tǒng)中油缸壓力瞬變時(shí)的凸輪轉(zhuǎn)角，與無間隙時(shí)的凸輪轉(zhuǎn)角對(duì)比，對(duì)間隙量進(jìn)行在線檢測(cè)并補(bǔ)償，并采用模糊PID補(bǔ)償策略提高補(bǔ)償精度。通過模擬間隙為5 mm和10 mm的工況，對(duì)在線補(bǔ)償策略進(jìn)行實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，對(duì)比無補(bǔ)償策略和有補(bǔ)償策略作用下的系統(tǒng)位移響應(yīng)特性。研究結(jié)果表明：該在線補(bǔ)償策略能有效地解決大型水壓機(jī)操縱系統(tǒng)的間隙補(bǔ)償問題，對(duì)提高水壓機(jī)的控制精度、減少零部件的更換頻率有一定作用。

大型水壓機(jī)；操縱系統(tǒng)；間隙；在線補(bǔ)償

大型水壓機(jī)是航空航天、軍事國(guó)防和現(xiàn)代工業(yè)的重要戰(zhàn)略裝備，是一個(gè)國(guó)家工業(yè)化程度和國(guó)防實(shí)力的重要標(biāo)志之一[1?2]。譚建平等[1]對(duì)國(guó)內(nèi)最大的300 MN模鍛水壓機(jī)進(jìn)行了改造，利用電液操縱系統(tǒng)代替原有的大扳把機(jī)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)了水壓機(jī)控制的自動(dòng)化。該操縱系統(tǒng)由液壓驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)和凸輪頂桿式提閥開啟裝置組成。由于閥芯開啟力巨大和現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境比較復(fù)雜，特別是開啟裝置中的凸輪頂桿與閥桿部分，由于載荷巨大和長(zhǎng)期的使用經(jīng)常出現(xiàn)磨損和變形的情況，導(dǎo)致凸輪頂桿和閥桿的間隙增大。間隙的存在對(duì)水閥的精確開啟有重要的影響，當(dāng)凸輪頂桿與閥桿間隙變化時(shí)，閥芯的開啟高度發(fā)生變化，影響了水壓機(jī)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性。憑操作者人工觀察并進(jìn)行調(diào)整，誤差較大，特別是在自動(dòng)鍛造過程中，程序無法對(duì)間隙變化進(jìn)行實(shí)時(shí)修正。譚建平等[3]通過分析間隙情況下的水壓機(jī)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性，給出了水壓機(jī)正常工作情況下間隙的最大允許值，但并未給出解決間隙問題的有效方法。陳暉等[4]分析了水閥開啟速度對(duì)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性的響應(yīng)，結(jié)果表明間隙是水壓機(jī)控制精度中的一個(gè)重要影響因素。工業(yè)現(xiàn)場(chǎng)針對(duì)間隙問題的通常解決辦法是憑工作人員的經(jīng)驗(yàn)定期更換裝置的凸輪頂桿和閥桿，這種解決方法簡(jiǎn)單，但存在2個(gè)問題：1) 增加了零部件更換的頻率，導(dǎo)致了不必要的浪費(fèi)，增加了企業(yè)成本；2) 在較小磨損和小變形情況下，由于閥芯開啟的規(guī)律發(fā)生了變化，導(dǎo)致控制精度不高，降低了產(chǎn)品質(zhì)量。為了減少零部件的更換頻率和實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)的健康狀況，提高水壓機(jī)控制的精度，在操縱系統(tǒng)中進(jìn)行間隙在線預(yù)測(cè)補(bǔ)償，提高裝置在磨損和較小變形下的繼續(xù)工作能力。本文作者將凸輪頂桿與閥桿之間的間隙作為操縱系統(tǒng)的參考輸入補(bǔ)償量，反饋給操縱系統(tǒng)的目標(biāo)轉(zhuǎn)角，實(shí)現(xiàn)間隙補(bǔ)償。具體來說，通過在線檢測(cè)操縱系統(tǒng)中油缸壓力瞬態(tài)時(shí)的凸輪轉(zhuǎn)角，與無間隙時(shí)的凸輪轉(zhuǎn)角對(duì)比，通過計(jì)算，得到1個(gè)間隙量，然后利用該間隙量對(duì)目標(biāo)轉(zhuǎn)角進(jìn)行修正，實(shí)現(xiàn)凸輪頂桿與閥桿間隙的補(bǔ)償。

1 操縱系統(tǒng)描述

大型水壓機(jī)的操縱系統(tǒng)示意圖如圖1所示，包括液壓傳動(dòng)部分、控制部分、上位機(jī)部分及一套閥芯開啟裝置。液壓傳動(dòng)部分包括泵站及其附屬設(shè)施，為操縱系統(tǒng)的工作提供動(dòng)力；控制部分由PLC及附屬設(shè)備組成，包括接受上位機(jī)控制指令，為比例閥流量閥給定控制信息；上位機(jī)部分包括上位機(jī)及操作手柄等，主要提供控制的參考指令和系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)控；閥芯開啟裝置由齒輪齒條、凸輪頂桿機(jī)構(gòu)組成，將液壓缸的位移轉(zhuǎn)變成閥芯的位移，實(shí)現(xiàn)水壓機(jī)的啟閉過程。

1—壓力傳感器；2—液壓缸；3—齒輪齒條；4—凸輪頂桿；5—編碼器；6—進(jìn)水閥；7—排水閥；8—比例閥

在凸輪頂桿系統(tǒng)中，凸輪的轉(zhuǎn)動(dòng)帶動(dòng)頂桿的上下移動(dòng)，頂桿驅(qū)動(dòng)閥桿，實(shí)現(xiàn)水閥閥芯的開啟與關(guān)閉。由于閥芯的結(jié)構(gòu)是提閥結(jié)構(gòu)，閥芯的開啟高度與凸輪的升程直接相關(guān)，當(dāng)有間隙出現(xiàn)時(shí)，在同樣的輸入轉(zhuǎn)角下，閥芯開啟的高度小于期望的開啟高度。

2 補(bǔ)償原理

陳暉等[4]對(duì)水閥開啟力進(jìn)行了研究，得到其開啟力具有瞬變重載的特點(diǎn)，所以，操縱系統(tǒng)系統(tǒng)中的油缸壓力也存在著瞬變。圖2所示為在線預(yù)測(cè)補(bǔ)償過程示意圖，圖3所示為補(bǔ)償?shù)倪^程框圖。隨著間隙的增大，整個(gè)開啟力變化過程是向后移動(dòng)的，根據(jù)文獻(xiàn)[4]，當(dāng)頂桿接觸閥桿一段很短時(shí)間后，油缸中的壓力將出現(xiàn)1個(gè)瞬變值。通過角位移傳感器采集壓力出現(xiàn)瞬變時(shí)的凸輪轉(zhuǎn)角位置，并與無間隙情況下瞬變壓力出現(xiàn)時(shí)的凸輪轉(zhuǎn)角對(duì)比，在控制器中進(jìn)行運(yùn)算處理后，將補(bǔ)償值輸入控制指令，修正目標(biāo)轉(zhuǎn)角值。將修正后的目標(biāo)指令輸入液壓系統(tǒng)中的比例控制閥，實(shí)現(xiàn)間隙的檢測(cè)與補(bǔ)償。

圖2 補(bǔ)償過程示意圖

圖3 補(bǔ)償原理圖

設(shè)凸輪轉(zhuǎn)角的控制目標(biāo)為，凸輪轉(zhuǎn)角的補(bǔ)償值為Δ，則補(bǔ)償值滿足以下函數(shù)關(guān)系：

其中：Δ為間隙量；()表示頂桿的升程與凸輪轉(zhuǎn)角的函數(shù)關(guān)系。當(dāng)凸輪的輪廓曲線確定后，凸輪升程與轉(zhuǎn)角的函數(shù)關(guān)系是已知的，若能檢測(cè)到間隙量Δ，則由式(1)可解出控制目標(biāo)凸輪轉(zhuǎn)角的補(bǔ)償值Δ。

以大型水壓機(jī)現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用的等速凸輪頂桿為例，對(duì)補(bǔ)償原理進(jìn)行進(jìn)一步說明。該凸輪輪廓線是線性的，凸輪升程與凸輪轉(zhuǎn)角呈比例關(guān)系，即凸輪的升程與轉(zhuǎn)角的關(guān)系為

其中：為比例系數(shù)。由式(1)和(2)可知

其中：0為無間隙情況下，液壓缸壓力出現(xiàn)瞬變時(shí)的凸輪轉(zhuǎn)角；1為凸輪頂桿機(jī)構(gòu)運(yùn)行一段時(shí)間后，在有間隙情況下，實(shí)時(shí)檢測(cè)到壓力出現(xiàn)瞬變時(shí)的凸輪轉(zhuǎn)角。根據(jù)檢測(cè)到的間隙量，反饋修正凸輪的目標(biāo) 轉(zhuǎn)角。

3 補(bǔ)償策略

間隙補(bǔ)償實(shí)質(zhì)是一種在線修正目標(biāo)值的電液伺服控制過程，為了提高控制精度，需要采用一些先進(jìn)的控制策略。PID控制策略的是一種基于誤差去消除誤差的控制策略，不需要系統(tǒng)的精確數(shù)學(xué)模型，在工程控制應(yīng)用領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用[5?6]。其缺點(diǎn)在于控制量是3個(gè)參數(shù)的加權(quán)和形式，快速性與超調(diào)之間的矛盾很難得到完美解決。隨著控制器向數(shù)字化方向發(fā)展，限制加權(quán)和形式已經(jīng)沒有必要[7?10]。作為PID的改進(jìn)策略，自抗擾控制PID、模糊PID及其他智能PID等先進(jìn)的PID控制策略得到了廣泛應(yīng)用[11?14]。其中，模糊PID由于設(shè)計(jì)簡(jiǎn)單、便于理解且具有較高的控制精度，在復(fù)雜的工業(yè)現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境下得到廣泛應(yīng)用[6]，特別是對(duì)于PLC作控制器的控制系統(tǒng)，模糊控制策略容易實(shí)現(xiàn)。為了提高預(yù)測(cè)補(bǔ)償?shù)木?，將模糊PID控制策略應(yīng)用于間隙的預(yù)測(cè)補(bǔ)償中。

模糊邏輯控制器基于語言變量，首先對(duì)輸入信號(hào)進(jìn)行模糊化處理，然后基于經(jīng)驗(yàn)和專家知識(shí)進(jìn)行模糊邏輯推理，最后解模糊化后得到控制信號(hào)。模糊PID控制策略以傳統(tǒng)的PID控制策略為基礎(chǔ)。

傳統(tǒng)的PID控制策略為

其中：P，I和D分別為比例系數(shù)、積分系數(shù)和微分系數(shù)。在傳統(tǒng)的PID控制策略中，這3個(gè)參數(shù)都是常數(shù)，輸出是這3個(gè)參數(shù)的加權(quán)和形式。模糊控制策略基于傳統(tǒng)PID，區(qū)別在于這3個(gè)參數(shù)是變化的。

模糊PID策略解決了傳統(tǒng)PID控制量是參數(shù)的加權(quán)和形式，以不同時(shí)刻的偏差和偏差的導(dǎo)數(shù)d作為輸入，以P，I和D為輸出，得到一個(gè)非線性的控制形式，建立模糊邏輯推理系統(tǒng)，其模糊控制器結(jié)構(gòu)如圖4所示。

圖4 模糊控制結(jié)構(gòu)圖

4 實(shí)驗(yàn)

4.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備

由于大型水壓機(jī)設(shè)備的重要性，不方便在其上進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)。根據(jù)前面的系統(tǒng)描述可知，操縱系統(tǒng)中凸輪的轉(zhuǎn)角和活塞桿的位移具有函數(shù)關(guān)系，即凸輪的升程與驅(qū)動(dòng)油缸的活塞位移具有一一對(duì)應(yīng)關(guān)系，所以，將在線預(yù)測(cè)補(bǔ)償策略在液壓實(shí)驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行驗(yàn)證，通過分析活塞桿的位移響應(yīng)特性驗(yàn)證補(bǔ)償策略的有效性。

實(shí)驗(yàn)臺(tái)的原理圖和實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)分別如圖5和圖6所示。蓄能器2和電機(jī)驅(qū)動(dòng)的液壓泵1為系統(tǒng)提供穩(wěn)定的壓力油，以減少輸入壓力波動(dòng)對(duì)系統(tǒng)的影響。溢流閥9控制系統(tǒng)的最高壓力，起到溢流保護(hù)作用。比例溢流閥8作為系統(tǒng)的負(fù)載使用，可以方便調(diào)節(jié)系統(tǒng)的外負(fù)載力。比例閥7接受控制器3的指令，控制液壓缸的運(yùn)動(dòng)?？刂葡到y(tǒng)的硬件部分由PC機(jī)、工控機(jī)PLC和數(shù)據(jù)采集卡共3個(gè)傳感器組成。軟件部分采用西門子公司自帶的PLC編程軟件，控制界面采用winCC6.0編制，方便控制信號(hào)與相關(guān)參數(shù)的設(shè)定和數(shù)據(jù)存儲(chǔ)。

1—泵；2—蓄能器；3—控制器；4—位移傳感器；5—液壓缸；6—壓力傳感器；7—比例伺服閥；8—負(fù)載溢流閥；9—溢流閥

(a) 控制部分；(b) 液壓部分

4.2 間隙的模擬

在實(shí)驗(yàn)室直接建立具有凸輪頂桿與閥桿間隙的平臺(tái)比較復(fù)雜，文獻(xiàn)[4]說明了當(dāng)間隙量增大時(shí)，瞬變壓力出現(xiàn)的轉(zhuǎn)角位置會(huì)后移，通過在不同的位置啟閉溢流閥模擬不同間隙。負(fù)載溢流閥作用時(shí)，液壓缸的出油壓力會(huì)出現(xiàn)1個(gè)瞬變值。圖7所示為進(jìn)出油口的壓力曲線。由圖7可知：系統(tǒng)的進(jìn)油壓力是比較穩(wěn)定的，當(dāng)溢流閥開始作用時(shí)，系統(tǒng)出現(xiàn)了明顯的壓力瞬變過程，波動(dòng)的幅值取決于溢流閥設(shè)定的溢流壓力。

圖7 瞬態(tài)壓力沖擊曲線

模擬不同間隙下的溢流閥作用情況，在無間隙情況下，設(shè)定活塞桿位移到185 mm，溢流閥出現(xiàn)溢流壓力的瞬變，作為標(biāo)準(zhǔn)參考值，如表1所示。當(dāng)間隙為5 mm和10 mm時(shí)，按照前面的分析，溢流閥出現(xiàn)壓力瞬變的位置將會(huì)后移5 mm和10mm，即為190 mm和195 mm。

表1 不同間隙量模擬

4.3 結(jié)果與討論

在無間隙情況下，給定活塞桿的目標(biāo)位移為200 mm，溢流閥觸發(fā)位置在185 mm處。圖8所示為無間隙情況下的液壓系統(tǒng)位移響應(yīng)曲線，在185 mm處位移出現(xiàn)了1個(gè)臺(tái)階，說明在負(fù)載壓力突然增加的瞬間，活塞桿處于暫時(shí)停止?fàn)顟B(tài)。最終活塞位移到201 mm時(shí)停止，與目標(biāo)值比較，其誤差為1 mm。

圖8 無間隙時(shí)的系統(tǒng)響應(yīng)

當(dāng)間隙為5 mm時(shí)，補(bǔ)償前后的系統(tǒng)位移響應(yīng)曲線如圖9所示。理論上，當(dāng)間隙增加5 mm后，按照表1，此時(shí)溢流閥開啟作用的位置在190 mm處，活塞桿的目標(biāo)位移應(yīng)該增加5 mm，即為205 mm。

1—補(bǔ)償前；2—補(bǔ)償后

補(bǔ)償前，瞬變壓力出現(xiàn)在190 mm處，活塞停止在201 mm處，與目標(biāo)值205 mm比較，誤差為4 mm；而補(bǔ)償后，瞬變壓力出現(xiàn)在190 mm處，活塞的停止位置在206 mm處，誤差為1 mm。

當(dāng)間隙為10 mm時(shí)，補(bǔ)償前后的系統(tǒng)位移響應(yīng)曲線如圖10所示。理論上，當(dāng)間隙增加10 mm后，按照表1，此時(shí)溢流閥開啟作用的位置在195 mm處，活塞桿的目標(biāo)位移應(yīng)該增加10 mm，即為210 mm。

1—補(bǔ)償前；2—補(bǔ)償后

補(bǔ)償前，瞬變壓力出現(xiàn)在195 mm處，活塞停止在201 mm處，與目標(biāo)值201 mm比較，誤差為9 mm；而補(bǔ)償后，瞬變壓力出現(xiàn)在195 mm處，活塞的停止位置為211 mm，誤差為1 mm。

對(duì)比圖9和圖10分析不同間隙情況下的補(bǔ)償效果，對(duì)比結(jié)果如表2所示。

表2 不同間隙時(shí)的補(bǔ)償效果對(duì)比

由表2可知：補(bǔ)償前，隨著間隙增加，實(shí)驗(yàn)值與目標(biāo)值誤差越來越大；當(dāng)間隙由0 mm增加到10 mm后，其誤差相應(yīng)增加；采用補(bǔ)償策略后，誤差與間隙沒有關(guān)系，始終為1 mm。這說明采用在線補(bǔ)償后，間隙的影響得到消除，表明了補(bǔ)償策略的有效性，同時(shí)也說明采用補(bǔ)償策略后，在一定的磨損和變形情況下，凸輪頂桿裝置具有繼續(xù)工作的能力。但由于所用的位移傳感器的精度和外界干擾的原因，該在線補(bǔ)償策略的誤差至少有1 mm。選用高精度的位移傳感器和提高補(bǔ)償策略魯棒性還需要更進(jìn)一步研究。

5 結(jié)論

1) 針對(duì)大型水壓機(jī)凸輪頂桿與閥桿的間隙問題，提出利用檢測(cè)液壓缸壓力瞬變出現(xiàn)時(shí)凸輪轉(zhuǎn)角位置對(duì)間隙量進(jìn)行檢測(cè)，并提出了在線補(bǔ)償策略對(duì)間隙進(jìn)行補(bǔ)償。

2) 以直線輪廓凸輪為例，對(duì)補(bǔ)償策略進(jìn)行了驗(yàn)證，證明了補(bǔ)償策略在的可行性。并提出利用模糊PID控制策略提高補(bǔ)償?shù)木取?/p>

3) 通過對(duì)間隙進(jìn)行在線補(bǔ)償，提高了操縱系統(tǒng)間隙故障情況下的容錯(cuò)能力，并為故障情況下的高精度水閥開啟提供了參考。

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Online compensation of gap in large hydraulic press operation system

YANG Jun, TAN Jianping, SHU Zhaoqiang

(State Key Laboratory of High Performance Complicated Manufacturing,School of Mechanical and Electrical Engineering, Central South University, Changsha 410083 China)

The gaps between the cam follower and the valve stem of large hydraulic press control system affect the control accuracy and parts replacement frequency in large hydraulic press. In order to improve the control accuracy and fault tolerance capacity when the gap increases, control and fuzzy PID compensation strategy were used by detecting the cam angle when cylinder transient pressure appears and by comparing with the normal cam angle. Experimental verification was carried out under simulated intervals of 5 mm and 10 mm and the displacement responses with compensation strategy and without compensation were contrasted. The results show that the online compensation strategy can effectively solve the problem of increased gap in large hydraulic press operating system. It is significant for reducing the frequency of replacement of the parts and improving the control accuracy.

large hydraulic press; operation system; gap; online compensation

TP271+.3

A

1672?7207(2015)02?0479?06

2014?03?05；

2014?05?22

高性能復(fù)雜制造國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室自主研究項(xiàng)目(zzyjkt2013-04)；流體動(dòng)力與機(jī)電系統(tǒng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室開發(fā)基金資助項(xiàng)目(GZKF-201023)；中央高校研究生自主探索項(xiàng)目(2013zzts030)(Project (zzyjkt2013-04) supported by the High Performance Complex Manufacturing of Independent Research Project of State Key Laboratory; Project (GZKF-201023) supported by the Fluid Dynamic and Development Fund Project of State Key Laboratory of Electromechanical System; Project (2013zzts030) supported by the Independently Exploration Research of Centre on College Students)

譚建平，教授，博士生導(dǎo)師，從事現(xiàn)代機(jī)電液控制理論與技術(shù)、機(jī)電系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測(cè)故障診斷、微型流體機(jī)械設(shè)計(jì)與驅(qū)動(dòng)控制研究；E-mail：jptan@163.com

10.11817/j.issn.1672-7207.2015.02.015

(編輯 陳燦華)