肖鑫，潘永杰，田越，樂(lè)思韜

(1.中國(guó)鐵道科學(xué)研究院鐵道建筑研究所，北京 100081;2.高速鐵路軌道技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100081)

超千米公鐵兩用斜拉橋關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)模型試驗(yàn)

肖鑫1，2，潘永杰1，2，田越1，2，樂(lè)思韜1，2

(1.中國(guó)鐵道科學(xué)研究院鐵道建筑研究所，北京 100081;2.高速鐵路軌道技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100081)

為研究主桁整體節(jié)點(diǎn)構(gòu)造的受力性能，結(jié)合在建滬通長(zhǎng)江大橋，采用1∶2的幾何縮尺模型，對(duì)其關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)A60進(jìn)行了模型試驗(yàn)研究和有限元理論分析。試驗(yàn)結(jié)果表明:在最不利荷載工況下，節(jié)點(diǎn)區(qū)域最大應(yīng)力在材料的容許應(yīng)力范圍內(nèi)，驗(yàn)證了節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)的安全性與可靠性;節(jié)點(diǎn)最大應(yīng)力出現(xiàn)在焊接處和圓弧過(guò)渡段，主要是該處應(yīng)力集中所致;采用適當(dāng)半徑的圓弧過(guò)渡形式，可有效減小應(yīng)力集中。試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了滬通橋關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)的合理性，也為類似工程節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)提供了重要依據(jù)。

整體節(jié)點(diǎn) 關(guān)鍵節(jié)點(diǎn) 模型試驗(yàn) 有限元分析

目前，整體節(jié)點(diǎn)構(gòu)造在大跨度鋼桁梁橋中被廣泛采用，從孫口黃河大橋，到蕪湖長(zhǎng)江大橋、天興洲橋，再到銅陵長(zhǎng)江大橋，主桁架均采用這種結(jié)構(gòu)形式。但整體節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)和驗(yàn)算并無(wú)統(tǒng)一規(guī)范可參照［1］，因此，為獲取節(jié)點(diǎn)的力學(xué)行為，模型試驗(yàn)就顯得尤為必要，如蕪湖長(zhǎng)江大橋和東江大橋都通過(guò)模型試驗(yàn)的方法來(lái)驗(yàn)證節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)的合理性和安全性［2－5］。

滬通長(zhǎng)江大橋作為我國(guó)首座超千米級(jí)公鐵兩用斜拉橋，通行4線鐵路，6車道高速公路，主橋跨度1 092 m。跨度大，荷載重，主桁整體節(jié)點(diǎn)構(gòu)造采用全焊接形式。結(jié)構(gòu)承載大，受力復(fù)雜，尤其是各桿件交接處，焊縫密集，應(yīng)力集中現(xiàn)象明顯。傳力途徑和應(yīng)力狀態(tài)需要特別關(guān)注，有必要對(duì)關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)進(jìn)行試驗(yàn)分析。

經(jīng)與設(shè)計(jì)院溝通，確定本次試驗(yàn)對(duì)象為中桁節(jié)點(diǎn)A60，以便研究在最不利荷載工況下，關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)的受力性能和應(yīng)力分布規(guī)律，驗(yàn)證設(shè)計(jì)理論的合理性，確保結(jié)構(gòu)安全。

1 試驗(yàn)概況

1.1 試驗(yàn)?zāi)Ｐ图凹虞d工裝設(shè)計(jì)

根據(jù)試驗(yàn)?zāi)Ｐ驮O(shè)計(jì)的一般原則［6－8］和滬通長(zhǎng)江大橋A60節(jié)點(diǎn)的實(shí)際構(gòu)造，選取縮尺比例為1∶2的試驗(yàn)?zāi)Ｐ停瑖?yán)格按照相似比確定模型尺寸。根據(jù)圣維南原理，桿件加載端可適當(dāng)加長(zhǎng)，并設(shè)置相應(yīng)的構(gòu)件確保加載過(guò)程中桿件傳力均勻，節(jié)點(diǎn)模型見(jiàn)圖1。

圖1 A60節(jié)點(diǎn)模型

根據(jù)試驗(yàn)?zāi)Ｐ驮O(shè)計(jì)原則，模型與原結(jié)構(gòu)有相同的彈性模量與泊松比，當(dāng)原結(jié)構(gòu)幾何尺寸縮減1/2，所受集中力縮減1/4時(shí)，則得到的模型應(yīng)力與原結(jié)構(gòu)相同。根據(jù)實(shí)際A60節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)區(qū)域，確定模型總長(zhǎng)度為4.2 m，寬度為0.6 m，高度為3 m，板厚最大為20 mm，最小為8 mm，試驗(yàn)?zāi)Ｐ椭黧w鋼材采用Q345B鋼。

試驗(yàn)過(guò)程中，將模型右端節(jié)點(diǎn)設(shè)置為固定端，其余節(jié)點(diǎn)采用4個(gè)千斤頂加載。上弦桿加載采用800 t液壓千斤頂，豎桿和錨拉板采用250 t液壓千斤頂，斜桿采用800 t千斤頂，使用前進(jìn)行標(biāo)定;荷載大小用標(biāo)定好的壓力傳感器進(jìn)行測(cè)量。考慮加載安全與穩(wěn)定，防止加載過(guò)程中模型移動(dòng)，將模型置于反力架內(nèi)，首先對(duì)上弦桿施加一定荷載使模型穩(wěn)定，然后將其他荷載同步均勻加載到規(guī)定值。加載工裝設(shè)計(jì)見(jiàn)圖2。

1.2 試驗(yàn)加載工況

試驗(yàn)加載值通過(guò)有限元分析計(jì)算得出，并考慮節(jié)點(diǎn)模型的特點(diǎn)，進(jìn)行荷載配平。試驗(yàn)加載前，需要進(jìn)行預(yù)加載，以檢測(cè)試驗(yàn)加載裝置是否全部正常工作。對(duì)試驗(yàn)?zāi)Ｐ图虞d共分為13個(gè)工況，本文只考慮在雙線中活載+雙線ZK荷載+公路6線荷載作用下，A60節(jié)點(diǎn)上弦桿最大內(nèi)力和斜桿最大內(nèi)力兩種工況，即工況7和工況13，具體加載工況見(jiàn)表1。

圖2 加載工裝設(shè)計(jì)

表1 試驗(yàn)加載工況t

1.3 測(cè)試內(nèi)容

試驗(yàn)中，結(jié)構(gòu)應(yīng)變采用電阻應(yīng)變片測(cè)量。理論分析表明，各桿件交接處及圓弧過(guò)渡段應(yīng)力較大，且為復(fù)合應(yīng)力狀態(tài)。因此，在布設(shè)模型測(cè)點(diǎn)時(shí)，交接處及過(guò)渡段布置較多的三向應(yīng)變測(cè)點(diǎn)，以便測(cè)出主應(yīng)力大小及方向，其余地方適當(dāng)布設(shè)。在各桿件中部位置布設(shè)單向應(yīng)變測(cè)點(diǎn)，以監(jiān)測(cè)其受力狀態(tài)，在端部及軸向位置布設(shè)單向應(yīng)變測(cè)點(diǎn)，以復(fù)核所加荷載大小。通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)壓力傳感器所測(cè)荷載值，及時(shí)監(jiān)測(cè)和調(diào)整加載值。

根據(jù)測(cè)點(diǎn)布設(shè)原則及模型構(gòu)造，將模型分為上弦桿、錨拉板及下部桿件，主要分析上弦桿、錨拉板焊接處、下部桿件過(guò)渡段及焊接處的應(yīng)力分布規(guī)律。上弦桿各測(cè)試截面位置見(jiàn)表2。

表2 上弦桿各截面位置mm

2 理論分析

通過(guò)有限元軟件Ansys建立殼單元節(jié)點(diǎn)模型，尺寸與試驗(yàn)?zāi)Ｐ统叽缦嗤?，分析在上述加載工況下節(jié)點(diǎn)模型的受力分布規(guī)律。

根據(jù)有限元模型加載結(jié)果可知，等效應(yīng)力最大值位于下部桿件與上弦桿交接處，且位于圓弧過(guò)渡段，受力復(fù)雜。上弦桿受力較大，其他桿件受力相對(duì)較小。在工況7下，壓桿最大壓應(yīng)力為331 MPa，拉桿最大拉應(yīng)力為224.7 MPa;在工況13下，壓桿最大壓應(yīng)力為258.3 MPa，拉桿最大拉應(yīng)力為307.2 MPa，且都位于交接處或圓弧過(guò)渡段，主要是由于該處應(yīng)力集中和次彎矩引起。但在實(shí)際結(jié)構(gòu)中采用Q370q鋼材，屈服強(qiáng)度高達(dá)370 MPa。因此，在上弦桿荷載最大工況下，材料拉壓應(yīng)力均小于材料的屈服強(qiáng)度，具有足夠的安全儲(chǔ)備。

3 試驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 上弦桿應(yīng)力分布

上弦桿試驗(yàn)主要測(cè)試7個(gè)截面。以各截面主應(yīng)力為縱坐標(biāo)，距離為橫坐標(biāo)，上弦桿應(yīng)力曲線見(jiàn)圖3。

圖3 各截面主應(yīng)力曲線

由圖3可知，在不同工況下，主應(yīng)力變化情況基本一致，且與計(jì)算值吻合較好。在上弦桿焊接處，主應(yīng)力值都偏大，主要是由于該處應(yīng)力集中所致。工況7和工況13實(shí)測(cè)主應(yīng)力最大值分別為55.15，70.26 MPa，最小值分別為－191.56，－142.35 MPa;主應(yīng)力最大值均位于上弦桿與下部桿件焊接處，最小值位于上弦桿端部。桿件處于正常受力狀態(tài)，節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)安全。

3.2 錨拉板焊接處應(yīng)力分布

錨拉板采用全焊接形式與上弦桿連接。為分析焊接處的應(yīng)力集中對(duì)桿件受力的影響，在錨拉板焊接處布設(shè)三向應(yīng)變測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)布置見(jiàn)圖4，焊接處測(cè)主應(yīng)力曲線見(jiàn)圖5。

圖4 錨拉板焊接處應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置

圖5 焊接處主應(yīng)力曲線

由圖5可知，在不同工況下，焊接處應(yīng)力變化情況基本一致，且與計(jì)算值吻合較好。由于焊接處應(yīng)力集中的影響，主應(yīng)力普遍偏大。工況7和工況13實(shí)測(cè)主應(yīng)力最大值分別為67.22，68.89 MPa，最小值分別為－202.03，－141.84 MPa;主應(yīng)力最大值均位于焊接處中部附近，最小值位于端部附近。桿件處于正常受力狀態(tài)，節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)安全。

3.3 圓弧過(guò)渡段應(yīng)力分布

為研究圓弧過(guò)渡段的應(yīng)力分布情況，在豎桿及斜桿圓弧過(guò)渡段布設(shè)三向應(yīng)變測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)布置見(jiàn)圖6，圓弧過(guò)渡段最大主應(yīng)力曲線見(jiàn)圖7。

由圖7可知，在不同工況下，豎桿圓弧過(guò)渡段與實(shí)測(cè)值有一定差值，主要是由于該處結(jié)構(gòu)復(fù)雜，應(yīng)力值偏小，試驗(yàn)過(guò)程中存在加載和測(cè)試誤差。斜桿圓弧過(guò)渡段應(yīng)力實(shí)測(cè)值與理論值能較好地吻合。豎桿與上弦桿連接處采用圓弧+直線+圓弧的過(guò)渡形式，在圓弧段受力較小，在直線段受力較大;斜桿與上弦桿連接處全部采用圓弧過(guò)渡形式。從實(shí)測(cè)結(jié)果可以看出，隨著圓弧向直線的過(guò)渡，主應(yīng)力逐漸變大，采用圓弧過(guò)渡形式能很好地減小應(yīng)力集中。日本規(guī)范中規(guī)定，當(dāng)圓弧過(guò)渡段圓弧半徑R與桿件高度D之比＞1/5時(shí)，可不考慮過(guò)渡段應(yīng)力集中的影響。在該試驗(yàn)?zāi)Ｐ椭?，R/D= 1/2。通過(guò)試驗(yàn)證明，圓弧過(guò)渡段設(shè)計(jì)合理，滿足結(jié)構(gòu)受力要求。

圖6 圓弧過(guò)渡段應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置

圖7 圓弧過(guò)渡段最大主應(yīng)力曲線

3.4 上弦桿軸力傳遞

為探究軸力在上弦桿中的傳遞情況，在上弦桿上、下翼緣板軸線位置布設(shè)單向應(yīng)變測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)布置見(jiàn)圖8，軸向應(yīng)力曲線見(jiàn)圖9。

由圖9可知，在不同工況下，上、下翼緣板軸向應(yīng)力實(shí)測(cè)值與理論值能較好吻合。上、下翼緣板端部所受壓應(yīng)力較大，中部壓應(yīng)力較小，實(shí)測(cè)最大壓應(yīng)力分別為－163.81，－163.02 MPa。上弦桿中部各桿件交接處，受力復(fù)雜，應(yīng)力較大，在設(shè)計(jì)時(shí)需重點(diǎn)關(guān)注。上弦桿軸向應(yīng)力呈梯度變化，從側(cè)面證明了軸力次彎矩的存在。

圖8 上、下翼緣板應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置

圖9 上弦桿軸向應(yīng)力曲線

4 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)對(duì)該節(jié)點(diǎn)模型進(jìn)行實(shí)測(cè)與理論分析，可以得出以下結(jié)論。

1)在最不利荷載工況下，節(jié)點(diǎn)模型所受最大主應(yīng)力為254.65 MPa，位于上弦桿與斜桿過(guò)渡段，最小主應(yīng)力為－202.03 MPa，位于錨拉板與上弦桿焊接處，均低于鋼材的屈服強(qiáng)度370 MPa，驗(yàn)證了節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)的合理性和安全性。

2)實(shí)測(cè)結(jié)果與有限元分析結(jié)果吻合較好，應(yīng)力實(shí)測(cè)值與理論值之比大部分在0.65～1.10。因此，采用合理的有限元模型計(jì)算復(fù)雜節(jié)點(diǎn)受力是可行的。

3)通過(guò)分析上弦桿的應(yīng)力分布可知:焊接處應(yīng)力偏大，主要是應(yīng)力集中所致;錨拉板與上弦桿焊接處應(yīng)力普遍偏大，且焊接部位中部應(yīng)力大，端部較小;采用適當(dāng)半徑的圓弧過(guò)渡形式，可有效減小應(yīng)力集中;上弦桿軸向應(yīng)力呈梯度變化，且中部各桿件交接處，受力復(fù)雜，應(yīng)力較大，在設(shè)計(jì)時(shí)需重點(diǎn)關(guān)注。

4)節(jié)點(diǎn)模型試驗(yàn)結(jié)果合理、可靠，能反映實(shí)際結(jié)構(gòu)的受力特性，本文的理論分析和試驗(yàn)結(jié)果可為類似工程的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和研究提供參考。

［1］中華人民共和國(guó)鐵道部.TB 10002.2—2005鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范［S］.北京:中國(guó)鐵道出版社，2005.

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Model test for key joints of extra-kilometer-span highway and railway shared cable-stayed bridge

XIAO Xin1，2，PAN Yongjie1，2，TIAN Yue1，2，LE Sitao1，2
(1.Railway Engineering Research Institute，China Academy of Railway Sciences，Beijing 100081，China; 2.State Key Laboratory for Track Technology of High－speed Railway，Beijing 100081，China)

In order to study the behavior of the integral joint structure of main truss，a 1∶2 geometric scale model test and finite element analysis of key joint A60 in Hutong Changjiang River Bridge were conducted.T est results show that in the case of the most unfavorable load，the maximum stress in the joint zone is within the allowable stress，verifying its safety and reliability.The maximum stress appears at welds and the circular arc transition section because of stress concentration，which can be effectively reduced by using the appropriate radius of circular arc transition form.The test results verify the rationality of key joint design of Hutong Changjiang River Bridge and may provide an important basis for similar projects.

Integral joint;Key joint;M odel test;Finite element analysis

U448.21+6

A

10.3969/j.issn.1003－1995.2015.10.10

(責(zé)任審編 鄭冰)

1003－1995(2015)10－0051－05

2015－07－03;

2015－09－02

中國(guó)鐵路總公司科技研究開發(fā)計(jì)劃項(xiàng)目(2013G001－A－2)

肖鑫(1988—)，男，博士研究生。